14. Расчет соеденений
14.1 Расчет соеденения шпонкой
Т=349,5 n=70,69 об/мин
d=60 мм b=56 мм
Выбираем высокую призматическую шпонку
при d=60 мм по таблице (24.32)[2,c.405] находим
b=18 мм h=11 мм
[sсм]=30 МПа
lр=4×Т/([sсм]×h×d) (14.1)[3,c.88]
lр=4×349,5×103/(30×11×60)=70,6 мм
14.2. Расчет посадки с натягом.
Исходные данные
Т=130 (Н×м) d=0,04 м d1=0 м d2=0,1 м
l=0,06 м f=0,08 K=4,5
14.2.1 Среднее контактное давление
Р=(2×К×Т)/(p×d2×l×f) (14.2)[2,c.60]
Р=(2×4,5×130)/(3,14×0,042×0,06×0,08)=48,52 МПа
14.2.2. Деформация деталей
d=P×d×106(C1/E1+C2/E2) (14.3)[2,c.60]
где C1=(1+(d1/d)2)/(1-(d1/d)2)-m1 (14.4)[2,c.60]
C2=(1+(d/d2)2)/(1-(d/d2)2)+m2 (14.5)[2,c.60]
C1 и C2 коэффициенты жесткости
Е- модуль упругости
Е=2,1×106 [2,c.60]
m- коэффициент Пуассона
m=0,3
С1=(1+(0/d)2)/(1-((0/d)2)-0,3=0,7
С2=(1+(0,04/0,1)2)/(1-((0,04/0,1)2)+0,3=1,68
d=48,52×0,04×(0,7/(2,1×1011)+1,68/(2,1×1011)=22 мкм
14.2.3. Поправка на обжатие микронеровностей
u=5,5×(Ra1+ Ra2) (14.6)[2,c.60]
Ra1=Ra2=1,6
u=5,5×(1,6+1,6)=17,6 мкм
14.2.4. Миниимальный натяг
[N]min³d+u (14.7)[2,c.60]
[N]min³22+17,6=39,6 мкм
14.2.5. Максимальный натяг
[N]max£[dmax]+u
где- [dmax]=[P]max×d/P- максимальная деформация
[P]max=0,5×dT2×[1-(d/d2)2] (14.8)[2,c.60]
[P]max=0,5×550×[1-(0,04/0,1)2)=319
dT2=550 МПа
[d]max=319×22/48,52=144,6
[N]max£144,6+17,6=162,24
14.2.6. Выбор посадки
По заданым условиям
[N]min³39,6 мкм
N]max£162,24 мкм
d=0,04 м
Из таблицы (6.3)[2,c.62] выбираем посадку H8/u8
15. Выбор смазки и смазочных устройств.
Способ смазки; картерный не проточный окунанием
[4,c.299]
Для слива масла выбираем пробку с цилиндрической резьбой.
.
Рис. 15.1. Эскиз сливной пробки
М16´1,5
D=25 мм
D1=21,9 мм
L=24 мм
l=13 мм
b=3 мм
t=1,9 мм
Для контроля за уровнем масла выбираем жезловый маслоуказатель (щуп).
Рис. 15.2. Эскиз жезлового маслоуказателя
Литература.
1. Лекции
2. "Конструирование узлов и деталей машин". Дунаев П.Ф.,Леликов О.П. М. 1985 г.
3. "Детали машин". Иванов М.Н. М. 1991 г.
4. "Детали машин". Иванов М.Н., Иванов В.Н. М. 1975 г.