5. Расчет плиты на транспортные и монтажные нагрузки.

Площадь сечения плиты:

А = в _f·· h - ·n=1600·220 - ·7=213081мм².

Определяем погонную нагрузку от собственного веса плиты.

- при монтаже, коэффициент динамичности γ _din=1,4, вылет консоли l₁ = 0,6 м.

q_м = γ _din·A·ρ·γ _f =1,4·213081·2500·10·1·10^-9 = 7,46 Н/мм = 7,46 кН/м.

- при перевозке коэффициент динамичности γ _din=1,6, вылет консоли l₂ = 0,15·l = 0,780 м.

q =1,6·213080·2500·10·1·10^-9 =8,52 Н/мм = 8,52 кН/м.

Изгибающие моменты в верхней грани плиты

- при монтаже:

М _м = = =1,343 кН·м.

- при перевозке

М = = =2,59 кН·м, М >М _м

расчетная схема плиты при монтаже

расчетная схема плиты при перевозке

α_m=

ζ =0,5·

.

Арматура, воспринимающая усилия, возникающие при монтаже и перевозке, представляет собой верхнюю арматуру плоских каркасов плиты, устанавливаемы не реже, чем через 2-3 пустоты. Принимаем 4Ø6А240 с А_s =113мм².

Пролетную нижнюю арматуру не проверяем, так как момент в середине пролета от собственного веса плиты значительно меньше, чем расчетный момент в стадии эксплуатации.

Расчет монтажных петель.

Вес плиты при подъеме может быть передан на 3 петли, тогда усилие, приходящееся на 1 петлю

N _м = = = =12,93кН.

Для монтажных петель используется арматура класса А240, R_s = 215 МПа, требуемая площадь сечения петли

По сортаменту подбираем арматуру Ø10 А240 А = 78,5 мм²

6. Конструирование арматуры плиты.

Устанавливаем 4 плоских каркаса К-1 (через 2-3 пустоты). Нижняя арматура каркаса подобрана расчетом плиты по сечениям, нормальным к продольной оси Ǿ10 А500, верхняя арматура каркаса – принята расчетом на монтажные и транспортные воздействия 4Ø6 A240. Поперечная арматура каркасов принята Ø4 В500, с шагом 100 мм.

Остальные стержни, подобранные расчетом по сечениям, нормальным к продольной оси - Ǿ10 А500, устанавливаем как отдельные стержни в оставшихся ребрах.

Для восприятия растягивающих напряжений от температурных воздействий и усадки бетона по всей поверхности верхней грани плиты конструктивно предусматриваем сетку С-1 из арматурной проволоки Ø4 В500 с шагом 200 мм.

В середине пролета для повышения трещиностойкости плиты вдоль пролета и обеспечения прочности и трещиностойкости в поперечном направлении, конструктивно устанавливаем сетку С-2 из проволоки Ø4 В500 с шагом 100 мм.

3. Р асчет и конструирование ригеля

Бетон класса В20

R_b=11,5 МПа, R_bt=0,9 МПа;

Арматура А400, R_s = 355 МПа;

l _r =6300 мм; h =550 мм;

в=220 мм; c =125 мм;

h_П=230 мм; δ=20 мм;

а =50 мм; а'=30 мм;

h_о=550-50=500 мм.

При назначении размеров сечения ригеля следует учитывать, что верхние грани ригеля и панели перекрытия должны совпадать, поэтому высоту стенки назначают равной высоте сечения панели (с добавлением 10 мм раствора для пустотной панели). Конструктивная длина ригеля при предварительной высоте сечения колонны h_c = 400 мм:

l = l _r- h _с-2·δ=6300-400-2·20=5860 мм.

Расчетная длина ригеля.

l₀ = l _r - h _с-с _к =6300-400-150=5750мм.

1. Определение усилий в свободно опертом ригеле.

Расчетная погонная нагрузка от собственного веса ригеля при плотности железобетона ρ=2500 кг/м³:

q _r=[ h·(в+2·с) - 2·с·h _П] · ρ·γ _f =[0,55· (0,22+2·0,125) - 2·0,125·0,23] ·25·1,1=

= 5,528 кН/м.

Полная расчетная нагрузка при шаге ригелей l _f c учетом γ _n =1

q =[(g+υ) · l _f + q _r] ·γ _n =[(4,129+7,08) ·5,2+5,528] ·1= 63,81 кН.

Максимальный изгибающий момент

М _mах = 263,7 кН·м.

Максимальное поперечное усилие у опоры

Q _mах = 0,5·q·l_о =0,5·63,81·5,75=183,45 кН.