МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное агентство по образованию

_____________

Санкт-Петербургский институт машиностроения (ВТУЗ-ЛМЗ)

Иванов В.А

ЛАБОРАТОРНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

ОБЬЕМНЫХ ГИДРОМАШИН И ГИДРОАППАРАТОВ

Учебное пособие

Санкт-Петербург - 2009

УДК 62.822

Иванов В.А. Лабораторные исследования объёмных гидромашин и гидроаппаратов: Учебное пособие. – СПб.: Изд-во ПИМаш, 2009. – 108 с.

Содержит обозначения в соответствии с ГОСТ элементов гидравлических систем и их назначением, знакомит студентов с конструкциями объёмных гидромашин и их рабочими параметрами, с конструкциями гидроаппаратов и принципом их работы, с лабораторными стендами для испытания гидромашин и гидроаппаратов, а также с методами обработки полученных опытных данных и их графическим представлением. Приводится алгоритм расчёта опытных данных на персональном компьютере (ПК). В приложении приводится журнал лабораторных исследований, который содержит все необходимые сведения для их проведения.

Предназначено для студентов технологических специальностей и ИТР.

Ил. - 24, табл. – 30, библиогр. – 5 назв.

Рецензенты - к.т.н., доц. Рыбаков В.Н. (СПбГТУ),

к.т.н., проф. Братчиков А.Я. (ПИМаш)

© Санкт-Петербургский институт

машиностроения, 2009

Содержание

Общие сведения………………………………......……………………………….4

Лабораторное исследование №1, Часть І – ІІ 5

Принцип работы и назначения объёмных насосов………...........…..………….9

Лабораторное исследование № 2, Часть I…...…….……………..………….…13

Лабораторное исследование № 2, Часть II………………………..……………20

Лабораторное исследование № 2, Часть III...….………………….……...……27

Лабораторное исследование № 2, Часть IV…..………………....…………..…34

Лабораторное исследование № 3, Часть I…...…..…...…………….……..……39

Лабораторное исследование № 3, Часть II и III.…………………………….…51

Лабораторное исследование № 3, Часть IV….……………………………...…63

Лабораторное исследование № 4, Часть I…....…………………………...……69

Лабораторное исследование № 4, Часть II…………………………………..…73

Рекомендации к графическому оформлению экспериментальных данных....................................................................................................................77

Литература………………….……………………………………………….……78

Приложение 1. Журнал лабораторных исследований по гидравлике

и гидроприводу………………………………………………………………….79

Общие сведения

Учебное пособие содержит описания к лабораторным исследованиям по гидравлике, гидромашинам и элементам гидроприводов. В нем приводятся как теоретические сведения, необходимые для основания студентами материала, так и практические данные по конструкциям гидромашин и гидроаппаратов, а также по лабораторным стендам и методам обработки полученных опытных данных.

Прежде чем знакомиться с содержанием лабораторных исследований, рассмотрим основные свойства рабочих жидкостей, применяемых в гидравлических системах.

Понятие жидкость в гидравлике – это сплошная среда, в которой отсутствуют пустоты и механические включения, она не имеет собственной формы, обладает текучестью и практически несжимаема. В качестве рабочей жидкости в гидравлических системах металлорежущих станков, технологических приспособлений, гидравлических прессах и т.п. используют минеральное масло с присадками, т.е. с добавками, улучшающими его свойства. Плотность минерального масла лежит в диапазоне (880 – 915) кг/м³.

Объемный модуль упругости минерального масла в зависимости от марки масла находится в диапазоне Н/м². Если сравнить модуль упругости конструкционной стали Н/м² с модулем упругости минерального масла, то можно сделать вывод, что они близки к друг другу, т.е. минеральное масло по сжимаемости приближается к конструкционной стали. При изменении давления на 15 МПа объем минерального масла изменяется примерно на 1%.

Тепловое расширение минерального масла определяется коэффициентом теплового расширения , который характеризует изменение единицы объема масла при изменении его температуры на 1 ˚С.

Величина лежит в диапазоне , что означает изменение первоначального объема масла на (0,6 – 0,7) % при изменении температуры на 10 ˚С.

Вязкость – это свойство рабочей жидкости сопротивляться взаимному сдвигу ее, прилагающих друг к другу слоев. Вязкость минерального масла является наиболее важным свойством и характеризуется кинематическим коэффициентом вязкости - это 1 Стокс, который разбит ещё на 100 единиц, т.е. 1 Ст = 100 сСт, а 1 сСт = 0,01 см²/с.

Лабораторное исследование № 1, часть I носит расчётно-ознакомительный характер. В ней приводится гидравлическая схема, содержащая трубопровод, местное сопротивление, гидроаппараты и приводной насос. Условия эксплуатации гидросхемы конкретизируются исходными данными, на основании которых составлены варианты индивидуальных заданий в виде таблицы эксплуатационных параметров. При проведении студентами гидравлических расчётов необходимо обратить внимание на наличие в формулах переводных коэффициентов, предназначенных для перевода несистемных единиц в системные, в соответствии с системой СИ исходные данные для расчёта взять из табл. 1.1. Сопоставляя данные различных вариантов, исследуется эффективность работы гидросхемы.

Во второй части лабораторного исследования № 1 приводятся обозначения элементов гидропневмоприводов в соответствии с ГОСТ, поясняется их назначение в гидравлических и пневматических приводах. Данный материал, дополненный плакатами конструкций гидроаппаратов и их реальными конструкциями, представленными на лабораторных стендах, позволяет студентам научиться читать гидравлические схемы и объяснять их принцип работы.

В лабораторном исследовании № 2 по объёмным гидромашинам приводятся как теоретические сведения, объясняющие их принцип работы, так и справочные данные по рабочим параметрам.

Исходные данные к лабораторному исследованию № 1. Часть I

Таблица 1.1.

Вариант №	Марка масла	ρ	ν50о	nt	tм	Ем	Рн	κ	dу	ζ	l	Qф*	Qок*	Q
-	-			-	0С	МПа	МПа	%	мм	-	м
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	9	12	13	14	15
1	ИГП-18	880	0,18	1,97	45	1400	4,0	0,2	10	4	10	25	25	17
2	И-20А	885	0,2	2,02	46	1450	4,5	0,4	10	5	9	25	25	19
3	Т22	885	0,22	2,04	47	1470	5,0	0,6	10	6	8	25	25	21
4	ИГП-30	895	0,3	2,17	48	1550	5,5	0,8	10	7	7	25	25	23
5	И-30А	895	0,3	2,17	49	1540	6,0	1,0	10	8	6	25	25	20
6	Т30	895	0,3	2,17	51	1560	6,5	1,5	16	6	5	100	63	50
7	ИГП-38	900	0,38	2,32	52	1650	7,0	2,5	16	7	6	100	63	52
8	И-40А	905	0,4	2,36	53	1680	7,5	4,0	16	5	7	100	63	54
9	Т46	910	0,46	2,4	54	1700	8,0	2,5	16	5	8	100	63	56
10	ИГП-49	915	0,49	2,42	55	1850	8,5	1,5	16	4	9	100	63	60
11	И-50А	915	0,5	2,45	56	1900	9,0	1,0	20	8	10	200	125	90
12	И-40А	905	0,4	2,36	57	1680	9,5	0,8	20	7	5	200	125	95
13	И-30А	895	0,3	2,17	56	1540	10	0,6	20	6	6	200	125	100
14	И-20А	880	0,2	2,02	55	1450	9,5	0,4	20	5	7	200	125	105
15	ИГП-38	900	0,38	2,32	54	1650	8,0	0,2	20	9	8	200	125	110
16	ИГП-30	895	0,3	2,17	53	1550	7,5	4,0	25	8	9	320	200	170
17	ИГП-18	880	0,18	1,97	52	1400	7,0	2,5	25	7	10	320	200	180
18	Т46	910	0,46	2,4	51	1700	6,5	1,5	25	6	9	320	200	175
19	Т30	895	0,3	2,17	49	1560	6,0	1,0	25	5	8	320	200	185
20	Т22	885	0,22	2,04	48	1470	5,5	0,8	25	4	7	320	200	190
21	ИГП-49	915	0,49	2,42	47	1850	5,0	0,6	32	4	6	400	250	200
22	ИГП-38	900	0,38	2,32	46	1650	4,5	0,4	32	5	5	400	250	210
23	ИГП-30	895	0,3	2,17	45	1550	4,0	0,2	32	6	7	400	250	220
24	ИГП-18	880	0,18	1,97	44	1400	6,3	2,5	32	7	8	400	250	230
25	Т46	910	0,46	2,4	55	1700	8,6	1,5	32	8	9	400	250	240

В частях I и II данного исследования изучаются конструкции шестерённых и пластинчатых нерегулируемых насосов, используемых в гидравлических системах металлорежущих станков, технологических

приспособлений, промышленных роботов. В процессе исследования разбираются рабочие камеры насосов, осуществляется наглядное знакомство с их устройством и принципом работы, измеряются размеры деталей, образующих рабочую камеру и определяющих величину теоретической подачи. Результаты измерений заносятся в табл. 2.3 и 2.9. Кроме того, в

табл. 2.4 и 2.8 приводятся варианты с данными по условиям эксплуатации насосов, позволяющие каждому студенту выдать задание для расчёта конкретного режима работы насоса. Для расчета исходных параметров с помощью персонального компьютера (ПК) приводятся блок-схемы алгоритма их расчёта, рис. 2.2 и 2.4.

Результаты расчётов параметров объёмных насосов заносятся в

табл. 2.6 и 2.12.

В части III данного исследования проводятся испытания на лабораторном стенде (рис. 2.5) объёмного насоса пластинчатого типа Г12-31М. Полученные опытные данные заносятся в табл. 2.13. Алгоритм расчёта приведён в виде формул с пояснениями входящих в них величин, а также приводится блок-схема алгоритма расчёта на ПК. Результаты расчёта сводятся в табл. 2.15, на основании которых строятся рабочие характеристики насоса, рис. 2.7.

В части IV лабораторного исследования студенты знакомятся с конструкцией аксиально-поршневой гидромашины. Так как объёмные гидромашины являются принципиально обратимыми, т. е. конструкции насосов и гидромоторов принципиально похожие, то на примере схемы,

рис. 2.8, аксиально-поршневой гидромашины изучается её работа в режиме насоса и гидромотора. Кроме того, в режиме гидромотора проводится исследование его КПД на лабораторном стенде, рис. 2.9. Опытные данные сводятся в табл. 2.16, приводится алгоритм расчёта, результаты заносятся в табл. 2.17, на основании полученных данных строятся графики, приведённых зависимостей на рис. 2.10.

В лабораторном исследовании № 3, часть I приводятся схемы лабораторных стендов для испытаний направляющей и регулирующей гидроаппаратуры на рис. 3.1 и 3.2. Здесь же рассматривается схема конструкции, назначение и принцип работы крана управления, рис.3.3. Приводится последовательность проведения испытаний его на лабораторном стенде (рис. 3.1), полученные данные заносятся в табл. 3.1, приводятся константы расчета и алгоритм расчёта характеристик крана управления. В табл. 3.3 дается расшифровка символов для расчёта на ПК, а на рис. 3.4 – алгоритм расчёта на ПК. Графическое представление результатов расчёта приводится на рис. 3.5 для коэффициента расхода и коэффициента местного сопротивления от числа Рейнольдса, а также для зависимости расхода жидкости от перепада давления на кране управления.

В частях II и III данного лабораторного исследования рассматриваются гидроаппараты, применяемые при дроссельном регулировании скорости гидроприводов, – это дроссель и регулятор потока. Поясняются достоинства и недостатки дроссельного регулирования, рассматриваются схемы конструкций щелевого дросселя (рис. 3.6) и регулятора потока (рис. 3.7), объясняется их принцип работы, а также последовательность действий при испытаниях на лабораторном стенде,

рис. 3.1

Приводятся постоянные параметры для обработки опытных данных по дросселю и регулятору потока, результаты измерений заносятся в табл. 3.4 и 3.5. Для возможности обработки опытных данных на ПК выполнена в

табл. 3.7 расшифровка символов, а на рис. 3.10 приводится графическое представление результатов расчёта, алгоритм расчёта на ПК представлены на рис. 3.9.

В части IV лабораторного исследования № 3 на рис. 3.11 представлена принципиальная конструкция гидрораспределителя типа В6. На стенде (рис. 3.2) проводятся его гидравлические испытания в режиме пропорционального управления, т.е. в режиме ступенчатого смещения золотника 3 относительно корпуса 1, рис. 3.11, в промежутке между его двумя крайними положениями. Здесь же поясняется порядок проведения лабораторного исследования, результаты измерений заносятся в табл. 3.8. Приводятся постоянные параметры для расчёта и алгоритм обработки опытных данных. Результаты расчета сведены в табл. 3.9.

В лабораторном исследовании № 4, часть I сначала осуществляется знакомство с конструкцией редукционного клапана непрямого действия, рассматривается его назначение и принцип действия. Исследование его характеристик проводится на лабораторном стенде, рис. 3.1. Опытные данные заносятся в табл. 4.1. Приводятся константы для расчёта и алгоритм расчёта гидравлических характеристик. Рёзультаты расчёта сводятся в

табл. 4.2. Графическое представление опытных зависимостей приводятся на рис. 4.2 – это зависимость площади открытия редукционного клапана от перепада давления на нём, а также зависимость коэффициента местного сопротивления редукционного клапана от числа Рейнольдса.

Во второй части лабораторного исследования № 4 осуществляется знакомство с предохранительным клапаном прямого действия. На рис. 4.3 – приводится схема его конструкции и установки в гидролинии. Проведение испытаний осуществляется на лабораторном стенде, рис. 3.1. Результаты испытаний заносятся в табл. 4.3. Приводятся константы для расчёта и алгоритм расчёта гидравлических параметров. Результаты сводятся в

табл. 4.4. Графические зависимости, строятся на рис. 4.4, где устанавливается взаимосвязь между площадью открытия клапана и давлением в напорной магистрали при его срабатывании, а также изменение коэффициента местного сопротивления от числа Рейнольдса.

Принцип работы и назначение объемных насосов

Объемные насосы гидроприводов для технологических устройств являются гидромашинами роторного типа и подразделяются на шестеренные, пластинчатые, аксиально-поршневые, радиально-поршневые.

При вращении ротора насоса жидкость поступает в его рабочие камеры, где осуществляется подвод гидромеханической энергии к жидкости путем ее переноса или вытеснения из зоны низкого давления (полость всасывания) в зону высокого (полость нагнетания).

Объемные насосы для гидроприводов служат источником гидромеханической энергии жидкости; в них осуществляется преобразование механической энергии, подведенной к ротору насоса от электродвигателя, в гидромеханическую энергию движущейся жидкости.

Основные параметры объемных насосов.

Рабочий объем q_н, (см³)- это объем жидкости, подаваемой насосом за один оборот ротора при отсутствии перепада давления между полостями нагнетания и всасывания (т.е. при отсутствии утечки жидкости через технологические зазоры в рабочей камере). Иногда рабочий объем называют удельной геометрической подачей насоса, так как он определяется геометрическими размерами рабочей камеры насоса.

Давление на выходе насоса р_н^*1 (давление нагнетания), (МПа). Насосы станочных гидроприводов рассчитаны на стандартное давление р_н^* , МПа из ряда 1,6; 2,5; 6,3; 10; 12,5; 20; 25; 32; 50.

Параметры, отмеченные знаком "*", являются справочными.

Частота вращения ротора насоса n_H, (об/мин).

Дня отечественных насосов эта величина находится в диапазоне 930…1800 об/мин; некоторые зарубежные фирмы выпускают объемные насосы на частоту вращения до 5000 об/мин (шестеренные) и до 7500 об/мин (аксиально-поршневые). Увеличение частоты вращения ротора уменьшает металлоемкость и габариты насосов, повышает его энергоемкость.

Теоретическая подача насоса, (л/мин) равна

. (1.1)

Иногда называют геометрической подачей, так как она зависит от геометрии рабочей камеры.

Утечка жидкости через технологические зазоры рабочей камеры –

∆Q (л/мин). Ее величина зависит от типа насоса, качества изготовления и условий его эксплуатации.

Действительная подача насоса Q_Н, (л/мин) - количество жидкости, подаваемое потребителю в единицу времени, определяется по формуле

Q_H=Q_T-∆Q. (1.2)

Объемный КЦД насоса η₀, учитывающий объемные потери в насосе из-за утечки жидкости, вычисляется по формуле

η₀= . (1.3)

Объемные потери в насосе при эго эксплуатации зависят от давления р_Н, развиваемого насосом, которое в общем случае может отличаться от справочного (паспортного) давления на выходе насоса р_Н^*. Поэтому различают справочный объемный КПД η₀^*, определенный при номинальном (паспортном) давлении на выходе из насоса, и расчетный объемный КПД - η_0Н, который учитывает условия эксплуатации насоса (действительный перепад давления, создаваемый насосом). Поэтому расчетный объемный КПД насоса, приведенный к конкретному режиму его эксплуатации, найдем

, (1.4)

где - перепад давлений, создаваемый насосом на заданном режиме работы; ν_50˚, - кинематические коэффициенты вязкости масла при 50°С и рабочей температуре соответственно, сСт (I сСт = 0,01 см²/с).

(1.5)

где t_м – рабочая температура масла, ˚С; n_t – показатель степени, зависящий от марки масла (табл. 1.2).

Таблица 1.2

Значения величин ν_50˚и n_t

Марка масла	ИГП-18	Т22	ИГП-30	ИГП-38	Т46	ИГП-49
nt	1,97	2,04	2,17	2,32	2,4	2,42
ν50˚,	0,18	0,22	0,30	0,38	0,46	0,49

Механический КПД насоса η_м учитывает потери на трение в механизме насоса (трение в подшипниках, в зубьях зубчатых колес шестеренных насосов, трение пластин о статор в пластинчатых насосах, поршней о наклонный диск в аксиально-поршневых и поршней об обойму статора в радиально-поршневых насосах и т.д.). Кроме того, в механический КПД объемных гидромашин (насосы и гидромоторы) обычно включают и гидравлические потери, связанные с потерями гидравлической анергии при движении жидкости в рабочей камере насоса. Поскольку скорость жидкости в рабочей камере мала (составляет несколько метров в секунду), то и гидравлические потери также малы (не более 1% от всех видов потерь), поэтому их специально не рассматривают, а включают в механический КПД.

Эффективная мощность , [Вт], развиваемая насосом, равна

. (1.6)

При расчете в СИ необходимо в формулу (1.6) подставлять значения в мегапаскалях, а в литрах в минуту, имея ввиду, что

1 МПа=1МН/м²=10⁶Па=10⁶ Н/м², а 1 л/мин=1,67·10^-5 м³/с, кроме того,

1 Вт=1 Н·м/с, а 1 кВт=10³ Вт.

Объемные, гидравлические и механические потери в насосе учитываются полным КПД насоса

. (1.7)

Потребляемая мощность насоса N, [Вт] – это мощность, которую необходимо подвести к валу насоса

N= . (1.8)

ЛАБОРАТОРНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ №2. Часть I

ИЗУЧЕНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ КОНСТРУКЦИИ ШЕСТЕРЕННОГО НАСОСА, РАСЧЕТ ЕГО ПАРАМЕТРОВ НА ПК

Цель работы – ознакомиться с устройством рабочей камеры насоса, измерить образующие ее детали, исследовать параметры для заданного режима эксплуатации с помощью ЭВМ.

1. Описание конструкции

Основными элементами рабочей камеры шестеренного насоса (рис.2.1) являются корпус 1, выполненный методом литья из чугуна или дюралюминия, в цилиндрические расточки которого установлена пара зубчатых колес, изготавливаемых из конструкционной стали обычно заодно с валами, откуда и происходит название насоса.

Зубчатое колесо 2 является ведомым, другое - ведущим. При вращении ведущего колеса 3 ведомое 2 совершает вращение в противоположном направлении. Жидкость захватывается зубьями колес, выходящими из зацепления в полости всасывания В, и переносится в полость нагнетания Н в рабочих камерах, образуемых впадинами между зубьями колес, расточками корпуса и торцевыми крышками с уплотнениями. В полости нагнетания H зубья вновь входят в зацепление, жидкость вытесняется из впадин зубчатых колес и через полость Н (нагнетательный патрубок) подается потребителю. Зазор между выступами зубьев колес и расточками корпуса равен δ, его величина определяется полем допусков на диаметры выступов зубьев d_a и расточек корпуса. При работе насоса происходит притирка поверхностей зубьев колес и торцевых крышек с торцами зубчатых колес, поэтому при проведении расчетов утечками между перечисленными элементами можно пренебрегать, а следует учитывать лишь утечки через зазор δ. Режим движения жидкости в зазоре между головкой зуба и корпусом принять ламинарным.

Характеристики шестеренных насосов типов Г11, БГ11 приведены в табл. 2.1, типа НШ - в табл. 2.2

Таблица 2.1

Характеристики шестеренных насосов типов Г11 и БГ11

Основные параметры	Типы Г11 и БГ11
	22А	22	23А	23	24А	24	25А	25
Рабочий объем q, см3	11	16	22	32	40	56	80	100
Частота вращения вала nн, об/мин	600	600	600	600	1800	1800	1800	1800
Номинальная подача при nн=1450 об/мин, л/мин	12,3	18	26	38	50	72	104	133
Номинальное давление , МПа	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5
Объемный КПД	0,76	0,78	0,80	0,82	0,88	0,88	0,91	0,92
Полный КПД	0,54	0,56	0,64	0,68	0,72	0,74	0,76	0,77

Таблица 2.2

Характеристики шестеренных насосов типа НШ

Основные параметры	Тип НШ
	10	32	46	50	67	98
Рабочий объем q, см3	10	32	46	50	67	98
Частота вращения вала nн, об/мин	1100-1700	1100-1625	1100-1700	1100-1700	1100-1700	1100-1700
Номинальная подача , л/мин	9-15	30-47	44-72	48-80	67-110	100-160
Объемный КПД при =10МПа	0,83	0,83	0,85	0,90	0,90	0,92
Полный КПД	0,75	0,76	0,79	0,82	0,84	0,87

2. Последовательность действий и алгоритм расчета

Ознакомление с конструкцией шестеренного насоса осуществляется путем разборки и сборки насосов типов Г11-2 и НШ. При разборке откручиваются болты в торцевых крышках, торцевые крышки снимаются, вынимаются шестерни из подшипников скольжения, установленных в расточки корпуса, после чего необходимо измерить, с помощью штангенциркуля следующие размеры, а также определить визуально число зубьев Z и К:

d_а - диаметр выступов зубчатого колеса, мм;

Z - число зубьев колеса, шт.;

b - ширину колеса, мм;

S - ширину "полочки" вершины зуба, мм;

К - число зубьев колес, отделяющих полость всасывания от полости нагнетания, шт. (определяется визуально; из общего числа зубьев колес необходимо вычесть число зубьев, находящихся в полостях всасывания и нагнетания, не участвующих в образовании зазора ).

Результаты замеров необходимо занести в табл. 2.3.

Таблица 2.3

Замеренные параметры рабочей камеры

шестеренного насоса

dа	Z	b	S	К	Марка насоса
мм	шт	мм	мм	шт

Рабочий объем шестеренного насоса q,

, (2.1)

где d - диаметр делительной окружности зубчатого колеса-шестерни.

Модуль зуба m, [мм], равен

m = d_a/(z+2), (2.2) диаметр делительной окружности d, [мм], найдем из

d = mz. (2.3)

Теоретическая подача насоса , равна

Q_Т=q·n_Н·10^-3, (2.4)

где n_Н - частота вращения колес, (об/мин).

Для получения Q_Т в размерности (л/мин), необходимо величины, входящие в уравнение (2.4), умножить на 10^-3.

Утечку жидкости , (л/мин) через зазор δ между полостями всасывании и нагнетания найдем из выражения:

(2.5)

где μ - динамический коэффициент вязкости жидкости, (Па·с), равен

μ=ν_t·ρ·10^-4, (2.6)

где ν_t - кинематический коэффициент вязкости жидкости, (см²/с) (см. формулу (1.5)); ρ - плотность жидкости, (кг/м³); - линейная скорость вершины зуба, (м/с), равна

, (2.7)

где ω - угловая скорость вращения колес, (1/с)

(2.8)

Величины n_H, ν_50˚, , δ, ρ, t_м для своего варианта следует взять из табл. 2.4, номер варианта задается индивидуально каждому студенту преподавателем.

Алгоритм расчета параметров насоса составлен по приведённым выше формулам.

При расчете принять =0,7.

Обозначение исходных и расчетных величин в программе расчета на ЭВМ и их наименования сведены в табл. 2.5