5.3. Основные принципы регулирования обогрева коксовых печей

Режим обогрева коксовой батареи должен обеспечивать равномерный нагрев коксового пирога по длине и высоте камер коксования, оптимальный выход и качество металлургического кокса, плановые выходы газа и химических продуктов, высокий коэффициент полезного действия печей для шихт данного состава, длительный срок службы коксовых печей. Изложенные выше требования могут быть выполнены при соблюдении:

• нагрева стен коксовых камер по длине и высоте с двух сторон до температуры, обеспечивающей одновременную заданную готовность коксового пирога по массе; подвода тепла в равных количествах во все отопительные простенки коксовых камер за исключением крайних простенков и простенков буферных и ремонтируемых печей; постоянства теплоты сгорания отопительного газа; распределения подведенного тепла по длине отопительных простенков с учетом конусности камер и необходимого нагрева крайних вертикалов;

• сжигания отопительного газа с оптимальным коэффициентом избытка воздуха; соответствия температурного режима обороту печей; превышения давления газов в камерах коксования (от начала загрузки печей до выдачи готового кокса) над давлением газов во всех точках сопряженной отопительной системы;

• нормальной работы анкеража печей, газоподводящей и газоотводящей арматуры, обслуживающих механизмов и герметичности дверей;

• постоянства состава шихты (влажность, помол, плотность насыпной массы и спекаемость); равномерности разовой загрузки печей шихтой с полным использованием полезного объема камер коксования;

• выдачи кокса из печей с одинаковым периодом коксования по заданной серийности;

• чистоты отопительного газа;

• нормальной работы контрольно-измерительных приборов;

• своевременного и качественного проведения профилактических и капитальных ремонтов.

Для управления общим режимом обогрева и регулирования распределения температуры по сторонам батареи предусмотрены следующие регулировочные средства: дроссельные клапаны и задвижки на подводах газа на обогрев (общий и по сторонам), а также дроссельные шиберы в дымовых боровах (по сторонам батареи и в общем борове).

Для регулирования проходящих в отопительную систему газов и воздуха предусмотрены специальные устройства.

Так, в газовоздушных клапанах на отверстии для прохода воздуха в клапан (рис. 4.21 поз. 10) предусмотрены пазы, в которых заложены специальные пластины, которыми можно изменять площадь проходного сечения и, естественно, количество проходящего воздуха. В дымовом патрубке газовоздушного клапана (рис. 4.21 - 4.22 поз. 5; 4.23 поз. 11) имеется дроссельная заслонка, изменяя положение которой можно изменять сечение патрубка, а значит, разрежение в подовом канале и, естественно, в регенераторе и отопительном простенке. Для регулирования поступления бедного газа и воздуха в каждый отопительный канал в выходных отверстиях - "устьях" соединительных каналов ("косых" ходов) устанавливаются нижние регистры - "бананы". Меняя толщину этих регистров изменяют проходное сечение косого хода, а значит, и количество поступающего через этот канал газа или воздуха. В печах типа ПК с перекидными каналами регулирование поступления бедного газа и воздуха в отдельные отопительные каналы осуществляется путем изменения проходных сечений в перекидных каналах или выходных отверстий в сборный горизонтальный канал с помощью различного рода регистров.

В зависимости от конструктивных особенностей и состояния печей, рода отопительного газа, продолжительности коксования, сырьевой базы, серийности выдачи и других параметров эффективность воздействия на режим обогрева одних и тех же регулировочных средств различна.

Определение начальных параметров режима обогрева новой коксовой батареи

Общий расход отопительного газа на обогрев коксовой батареи определяется с учетом ус­тановленного нормативного для каждой конструкции расхода тепла на коксование, количества и качества перерабатываемой в единицу времени угольной шихты:

где q_w - удельный расход тепла, кДж/кг; Ш - масса шихты, загружаемой в одну камеру (разовая загрузка), т; N - число печей в батарее; Q - низшая теплота сгорания, кДж/Нм"; τ - оборот печей, ч.

В соответствии с нормами технологического проектирования, оборот печей с боковым и нижним подводом тепла при коксовании влажной угольной шихты насыпным способом принимается в зависимости от ширины камеры коксования, мм: 410 - 15 ч; 450 - 17.5 ч; 480 - 19.0 ч. Общезаводская норма расхода тепла на коксование устанавливается в килограммах условного топлива на 1 т сухой шихты.

При переводе коксовой батареи с одного оборота на другой, часовой расход отопительного газа рассчитывается, исходя из фактически определенного удельного расхода тепла на коксование сухой и влажной шихты. Большой массив огнеупорной кладки коксовой батареи (до 20 - 30 тыс. т огнеупоров) определяет то, что можно назвать тепловой инерцией батареи. При изменении расхода газа (тепла) температура в кладке меняется не сразу, поэтому при изменении оборота печей изменение подаваемого газа следует проводить заранее, по крайней мере, за 16 - 18 ч до перехода на новый оборот печей. Изменение количества подаваемого тепла при изменении оборота можно подсчитать по формуле:

где Q₁ и Q₂ - количество подаваемого в единицу времени тепла (газа) при исходном и измененном оборотах печей; τ₁ и τ₂ - обороты печей.

Регулирование поступления воздуха

Величина коэффициента избытка воздуха а сильно влияет на равномерность обогрева коксовой камеры по высоте и расход тепла на коксование. Поэтому одной из основных задач отопления коксовых печей является поддерживание постоянного коэффициента, а при выдерживании за­данного температурного режима коксования. Количество воздуха в целом на батарею регулируют, поддерживая определенное и постоянное разрежение в боровах коксовой батареи.

На каждый отдельный отопительный простенок воздух втягивается через воздушные отверстия газовоздушных клапанов, проходные сечения которых регулируются специально наложенными пластинами. О поступлении воздуха судят по разрежению в верхней зоне регенератора, его наднасадочном пространстве (разрежение "на глазках" регенераторов).

Метод регулирования количества воздуха по разрежению "на глазках" имеет следующие недостатки:

1. Изменение температуры воздуха в тоннеле коксовых печей на 20°С изменяет сопротивление при входе в регенератор примерно на 3 - 4 Па. Если разрежение в верхней зоне регенератора поддерживать постоянным, то при изменении температуры воздуха изменится его количество, следовательно, и величина а. Поэтому при резких изменениях температуры (лето, зима, а иногда день, ночь) необходимо регулировать разрежение в верхней зоне регенератора и величину а, изменяя разрежение в боровах или меняя сечение проходных отверстий в газовоздушных клапанах пластинами.

2. За период между кантовками, при постоянном разрежении в борове, разрежение в верхней части регенераторов падает примерно на 5 Па. Это соответствует уменьшению ос на 0.03-0.05.

3. Разрежение в верхней зоне регенераторов изменяется также при изменении количества подаваемого газа. Если, например, увеличить количество подаваемого газа, то возрастает соответственно объем продуктов сгорания в вертикалах отопительного простенка. Естественно, что сопротивление проходу газов возрастает и в результате этого уменьшается количество поступающего в регенератор воздуха. В настоящее время основным методом поддержания постоянного а является регулирование разрежения в боровах коксовых печей по составу продуктов сгорания и по разрежению в верхней зоне газовых регенераторов.

Регулирование обогрева коксовой батареи начинается с выбора контрольных простенков. Печь, обогреваемая контрольными простенками, при регулировании давления в верхней либо нижней зоне регенераторов должна находиться на второй половине периода коксования. На батареях, состоящих более чем из 65 печей, можно иметь два контрольных регенератора, расположенных посередине каждой половины батареи.

Распределение давлений по верхней, либо нижней зоне регенераторов регулируется при безветренной погоде, при этом крышки смотровых лючков над вертикалами, перекидными каналами и в верхней зоне регенераторов должны быть закрыты. При регулировании давления в верхней, либо, нижней зоне регенераторов не рекомендуются изменения в режиме обогрева.

Регулирование давления в верхней, либо в нижней зоне регенераторов начинается с замера "фотографии" давлений по всем регенераторам на восходящем и нисходящем потоках и установления на нисходящем потоке необходимых величин давления в контрольных регенераторах на обеих кантовках. Приступать к регулированию давления по длине батареи можно лишь после достижения устойчивого равенства давления в контрольных регенераторах. Во всех регенераторах каждой стороны батареи в обеих кантовках устанавливается такое же разрежение, как и в контрольных регенераторах. Установка одинакового разрежения во всех регенераторах обеспечивается достижением нулевого перепада давлений по отношению к контрольным регенераторам. В регенераторах крайних простенков устанавливается режим, соответствующий меньшей подаче в них тепла. Регулирование давления в регенераторах по длине батареи на нисходящем и восходящем потоках проводится методом перепада давлений при помощи тягомеров или микроманометров.

Основы регулирования обогрева коксовых печей по длине батареи при обогреве бедным газом

Задача регулирования обогрева коксовых печей по длине батареи состоит в том, чтобы в каждый отопительный простенок (кроме крайних у контрфорсов) отдельно по машинной и коксовой стороне подавалось одинаковое количество газа и соответственное количество воздуха для того, чтобы а составлял 1.15 - 1.2. После пуска батареи на основе опытных данных устанавливают определенное разрежение в боровах коксовых печей. По сторонам батареи в воздушных, газовоздушных клапанах устанавливается примерное ("черновое") раскрытие пластин, регулирующих свободное сечение для прохода в клапаны воздуха. Регулирующие тягу заслонки ("бабочки") в патрубках, соединяющих клапаны с боровом, также устанавливаются в положении, обеспечивающем удаление продуктов горения в борова. На контрольных простенках путем манипулирования раскрытием пластин и положением "бабочки" клапанов устанавливается такое разрежение в верхней зоне газовых регенераторов на восходящем и нисходящем потоках, которое обеспечивает давление +2 Па под смотровыми лючками вертикалов отопительного простенка. После этого методом сравнения разрежений в верхней зоне регенераторов на восходящем и нисходящем потоках всех отопительных простенков с контрольными устанавливают одинаковое разрежение (отклонение не более чем на ±2 Па).

Регулирование идет по следующим показателям: одинаковое разрежение для газовых и одинаковое разрежение для воздушных регенераторов на нисходящем потоке. Одинаковое разрежение в верхней зоне всех воздушных регенераторов на восходящем потоке, что обеспечит поступление одинакового количества воздуха во все отопительные простенки, и одинаковое разрежение в газовых регенераторах, что обеспечит поступление в них одинакового количества отопительного бедного газа.

Изменять раскрытие пластин на отверстиях воздушных клапанов приходится обычно при значительном (более чем на +2 Па) отклонении разрежения в верхней зоне регенератора на восходящем потоке, а также при резких колебаниях температуры наружного воздуха.

Основы регулирования батареи при обогреве коксовым газом.

Распределение газа по длине батареи осуществляется путем установки калиброванных диафрагм в газоподводящей арматуре каждого отопительного простенка. При одинаковых размерах всей арматуры и постоянном давлении в газопроводах по сторонам батареи в отопительные простенки будет поступать одинаковое количество газа.

Подача воздуха регулируется так же, как и при обогреве бедным газом, путем установления оптимального разрежения в верхней зоне регенераторов на восходящем и нисходящем потоках с помощью тех же регулировочных средств на газовоздушных клапанах. Оптимальное разрежение в регенераторах должно обеспечить постоянный, а в пределах 1,3-1,35 при обогреве коксовым газом. Для оценки правильности выбранного гидравлического режима и рациональной расстановки регу­лировочных средств одновременно измеряют давление в определенных точках по высоте отопи­тельной системы на восходящем и нисходящем потоках. Такими точками являются: вход в подо­вый канал, верхняя зона ("глазок") регенератора, то есть его наднасадочное пространство, верх смотровой шахточки (под смотровым лючком).

Регулирование обогрева камеры коксования по длине.

В соответствии с конусностью камеры коксования в направлении с машинной стороны на коксовую, против каждого отопительного канала располагается все больше угольной шихты. По­этому количество тепла (газа), подаваемое в отопительный простенок, должно равномерно возрас­тать с машинной стороны на коксовую.

Регулирование обогрева по длине отопительного простенка имеет целью обеспечить подачу в каждый отопительный канал такого количества газа и воздуха, чтобы в каждой точке коксуемой угольной загрузки готовность коксового пирога была бы одинаковой, следовательно, температура в каждом отопительном канале, считая с машинной стороны на коксовую, должна возрастать (рис. 5.1). Коэффициент избытка воздуха должен быть одинаковым во всех отопительных каналах. Распределение газа и воздуха по длине отопительного простенка при обогреве бедным газом осуществляется изменением проходных сечений косых ходов путем установки в них нижних регистров -"бананов" различной толщины.

Распределение богатого газа по длине простенка осуществляется установкой калиброванных (с точностью до 0.1мм) горелок, через которые газ из газоподводящего канала (корнюр, дюза) поступает в вертикал.

Особенности регулирования обогрева действующей коксовой батареи.

Распределение газа по длине батареи регулируется на основании измерений температур в контрольных вертикалах всех отопительных простенков. При отклонении температуры в контрольных вертикалах отдельных простенков более чем на 20 °С от средней температуры по стороне батареи выявляются и устраняются причины, вызвавшие эти отклонения: проводится очистка газоподводящей арматуры, проверяются правильность установки и размер регулировочных средств в арматуре подвода газа, проверяется разрежение в регенераторах нисходящего и восходящего потоков, осматривается состояние горелок и косых ходов, наличие прососов газа и др. Если принятые меры к восстановлению нормального температурного режима простенков не дадут ожидаемых результатов в течение первых суток, то следует изменить подачу газа в эти простенки.

При аварийных остановках выдачи - "бурениях" кокса, выводе печи из серии и других аналогичных причинах изменение режима работы отдельных простенков производится безотлагательно.

При удлинении оборота печей, вызывающего снижение давления газа на обогрев по сторонам ниже 500 Па, регулировочные средства в газоподводящей арматуре должны быть заменены на новые с такими сечениями, чтобы давление газа в распределительных газопроводах было не ниже 750 Па. При необходимости повышения или понижения давления газа в газопроводах по сторонам батареи с сохранением постоянства температур (К_fi) с достаточной для расчетов степенью точности можно пользоваться формулой:

где F₁ и F₂ – площадь сечения регулировочных средств коксового газа до и после изменения давления газа; P₁ и P₂ – давление газа до и после расстановки регулировочных средств.

Задаются давлением газа и для каждой стороны батареи. На каждый простенок подбирают новые регулировочные средства; их заменяют по кантовкам, после чего восстанавливается прежний расход и уточняется давление газа. Целесообразно на время замены регулировочных средств работу кантовочной лебедки переводить на ручное управление.

При изменении количества подаваемого на обогрев газа необходимо изменять разряжение в боровах по сторонам батареи. Это изменение следует проводить по формуле:

где Pi - определяемое разрежение в борове, которое должно быть установлено после изменения режима, Па (мм. в. ст); Р₀ - разрежение в борове до изменения режима, Па (мм. в ст); V_Г - объем газа, подаваемого на обогрев после изменения режима, Нм/ч; V₀ - объем газа, подаваемого на обогрев до изменения режима, Нм/ч.

После изменения разрежения в боровах необходимо проверять давление на восходящем потоке под лючками вертикала и скорректировать степень открытия воздушных отверстий в газовоздушных клапанах, а также проверять коэффициент избытка воздуха путем анализа проб продуктов сгорания, отобранных из газовоздушных клапанов.

При обогреве коксовых печей доменным газом (смесью) следует учитывать, что теплотехнический КПД в этом случае вследствие увеличения потерь тепла с продуктами горения ниже КПД при обогреве печей коксовым газом приблизительно на 5-8 %(масс). Поэтому при переводе печей на обогрев доменным газом при прочих равных условиях подачу тепла необходимо увеличивать в сравнении с обогревом на коксовом газе и удельный расход тепла на коксование увеличивается. При этом сопротивление отопительной системы в связи с увеличением объемов газа и продуктов горения в 1.3-1.6 раза больше, чем при обогреве коксовым газом.

Для выбора основных параметров гидравлического режима, который должен быть установлен при переводе печей на обогрев доменным газом, необходимо определить сопротивление отопительной системы. Расчеты сопротивления отопительной системы проводят с учетом нормативного удельного расхода тепла при обогреве печей доменным газом и принятого коэффициента избытка воздуха для горения.

По составу доменного газа расчетным путем определяют количество потребного воздуха для сжигания газа при принятом коэффициенте избытка воздуха. На основе расчета сопротивления отопительной системы определяют основные параметры гидравлического режима, который должен быть установлен в отопительной системе после перевода обогрева печей с коксового на доменный газ.

Основные принципы подбора давлений в отопительной системе на восходящем потоке при обогреве печей доменным газом те же, что и при обогреве коксовым газом, то есть давление вверху вертикалов под лючками (по замеру, без поправки на гидростатический подпор) должно поддерживаться в пределах 0 ± 2 Па. Расход доменного газа при переводе обогрева батареи с коксового газа на доменный можно рассчитать по формуле:

где V_д и V_K - расходы доменного и коксового газов, Нм³/ч; Qд и Q_K - низшая теплота сгорания доменного и коксового газа, кДж/Нм .

При обогреве батарей доменным газом разрежение в газовом регенераторе на восходящем потоке характеризует количество подаваемого в данный регенератор газа, поэтому и регулирование подачи газа ведется по величинам этих разрежений; увеличение подачи газа вызывает снижение разрежения и наоборот.

Корректировки подачи газа по разрежению на 2 - 4 Па бывает обычно достаточно для изменения температуры в контрольных вертикалах на 20 - 30 ^°С, при больших нарушениях температурного режима, требующих изменения разрежения на 5 - 8 Па, необходимо корректировать также и разрежение в регенераторах нисходящего потока.

Большие нарушения температурного режима связаны с появлением дефектов в кладке регенераторов: увеличением сопротивления, появлением перетоков через трещины в разделительных стенах, неплотностей фасадов и т.п. После их устранения устанавливается нормальное разрежение в регенераторах.

Если по конструктивным особенностям печей поступающий в один регенератор доменный газ идет на обогрев двух простенков (ПК-2К), то при необходимости изменения температуры только в одном из них следует корректировать распределение газа между простенками за счет изменения разрежений в соответствующих регенераторах нисходящего потока.

На батареях системы ПВР четные и нечетные вертикалы одного и того же простенка получают газ из двух соседних газовых регенераторов, работающих в разных кантовках. В связи с этим корректировать подачу газа следует, как правило, в обоих регенераторах примерно на одинаковую величину.

При обогреве коксовых печей доменным газом особенно важно своевременное выявление и устранение ряда неполадок в режиме работы регенераторов.

При повышении сопротивления насадки регенераторов или наличии перетоков газа через неплотности в разделительных стенках могут возникать следующие нарушения режима отдельных регенераторов:

• на нисходящем потоке - недостаточное разрежение в верхней зоне (на глазках) регенераторов при полностью открытом дроссельном клапане газовоздушного клапана;

• на восходящем потоке в воздушных регенераторах - недостаток воздуха на обогрев приполностью раскрытом воздушном окне в газовоздушном клапане;

• на восходящем потоке в газовых регенераторах - положительное давление в газовых клапа­нах, что недопустимо по правилам техники безопасности.

Причинами повышенного сопротивления регенераторов являются:

• отложения сажи и пыли в колосниковой решетке и насадке регенераторов (необходимы прожиг и продувка);

• оплавление или замусоривание насадки регенераторов (необходима замена), трещины в стенках и отрывы головок (необходимы ремонт и уплотнения) и т.д.

Недостаточное разрежение на нисходящем потоке может возникнуть и при нормальном сопротивлении насадки, если засорен дымовой патрубок, либо выход в боров под газовоздушным клапаном. Недостаточное поступление воздуха на обогрев может вызываться не только повышенным сопротивлением насадки, но и утечкой его на нисходящий поток через неплотности в разделительных стенках.

На печах системы ПК такие утечки можно несколько снизить за счет уменьшения разрежения в соседнем воздушном регенераторе на нисходящем потоке (т.е. уменьшая перепад давлений по обе стороны "опасной" стенки) при обязательном сохранении средней величины разрежения за счет повышения разрежения в смежном регенераторе нисходящего потока.

На печах системы ПВР такой прием недопустим, так как он приведет к неравномерному распределению газа между простенками. Недостаточное поступление воздуха или газа на восходящем потоке может вызываться утечкой его непосредственно в боров при наличии трещин в дымовой тарелке газовоздушного клапана или неплотной посадке ее в седле клапана.

Причинами перегрева отдельных регенераторов, оплавления насадки и горения газа в газовоздушных клапанах могут быть: прососы сырого газа из камер в отопительную систему; перетоки газа и воздуха между смежными газовыми и воздушными регенераторами на восходящем потоке; на печах системы ПВР перетоки газа с восходящего на нисходящий поток через опасную стену между разноименными регенераторами; значительный подсос воздуха через неплотности фасадов газовых регенераторов; догорание отопительного газа в регенераторах на нисходящем потоке из-за недостатка воздуха на обогрев.

Для устранения или уменьшения опасного перегрева регенераторов или горения газа в газовоздушных клапанах рекомендуется в качестве временных мер (до ликвидации основных причин - ремонта камер, корнюрной зоны, регенераторов):

• выпуск газов, просочившихся из камеры коксования в отопительную систему через смотровые лючки вертикалов, ("на выхлоп") в атмосферу;

• изменение разрежения в регенераторах в сторону уменьшения перепада на разделительных стенках, через которые происходит переток.

При обогреве доменным газом недостаточный нагрев газового регенератора может явиться причиной заниженных температур в соответствующем простенке, даже при нормальной и повышенной подаче доменного газа на обогрев. Для прогрева регенератора необходимо увеличить количество продуктов горения, проходящих через этот регенератор. После нормализации температур в простенке и регенераторе разрежение восстанавливается до заданных величин.

Причинами резкого понижения температуры в регенераторе могут быть: недостаток или отсутствие тяги при обрыве дымового тарельчатого клапана, засорение дымового патрубка на выходе в боров и т.д.; значительный просос парогазовых продуктов коксования в отопительную систему и забивание сажей колосниковой решетки.

При регулировании гидравлического режима по длине батареи на восходящем потоке рассчитанное соотношение количества газа и воздуха определяет необходимую разность давлений в верхней зоне газовых и воздушных регенераторов. Для обеспечения правильности теплового баланса регенераторов при обогреве доменным газом необходимо после определения оптимальной разницы между разрежением в верхней зоне газовых и воздушных регенераторов на восходящем потоке установить на нисходящем потоке такую же по величине разницу разрежений. Наиболее эффективное сжигание газа и минимальный расход тепла достигаются при одинаковой степени нагрева газа и воздуха в регенераторах, определяемой одинаковой температурой отходящих из газовых и воздушных регенераторов продуктов горения, поэтому средние температуры в регенераторах и на выходе из подовых каналов необходимо подсчитывать отдельно по газовым и воздушным регенераторам и поддерживать их одинаковыми.

При равных объемах газа и воздуха разрежение в газовых и воздушных регенераторах одинаковое (перепад "О"); при объеме воздуха меньшем, чем объем газа, разрежение в воздушном регенераторе больше, чем в газовом (перепад со знаком +); при большем объеме воздуха разрежение в воздушном регенераторе меньше (перепад со знаком —). При обогреве доменным газом целесообразно применять различное раскрытие выходных отверстий газовых и воздушных косых ходов.

Сущность этой методики заключается в следующем:

1. При первичном регулировании обогрева коксовой батареи сразу же после ввода ее в эксплуатацию в газовых и воздушных косых ходах отопительных каналов (кроме крайних и предкрайних) устанавливаются одинаковые нижние регистры толщиной 85-90 мм из расчета двойного уменьшения сечений косых ходов. При этом, с учетом хорошего состояния новой кладки печей, отсутствия перетоков, прососов газа, герметичности отопительной системы, исправного состояния газоподводящих каналов, обеспечивается возможность подачи необходимого количества воздуха на обогрев печей и поддержание необходимых температур в крайних отопительных каналах, соот­ветствующих проектному обороту печей. При этом создается регулировочный запас для последующего уменьшения сопротивлений в воздушном косом ходе от 20 до 40 Па, что соответствует 1.0 - 1.5 ч изменению продолжительности коксования, так как увеличение сопротивления на эту величину приводит к уменьшению количества поступающего на обогрев воздуха и соответственно удлинению периода коксования.

По мере износа печной кладки, появления неплотностей, прососов, перетоков газа и ограничения в связи с этим подачи необходимого количества воздуха сечения выходных отверстий воздушных косых ходов можно постепенно увеличивать за счет установки регистров меньших размеров. Сечения газовых не увеличиваются, а в отдельных случаях для подачи необходимого количества тепла к головкам даже уменьшаются. При этом одновременно в полной мере используются все преимущества повышения теплоты сгорания отопительного газа путем увеличения добавки коксового.

Таким образом, используется предварительно созданный регулировочный запас с целью обеспечения необходимой производительности печей и рационального теплотехнического режима в течение всей их кампании.