2. Определениережимадвиженияжидкостивтрубопроводах

РежимдвиженияжидкостиопределяетсяпозначениюкритерияРей-нольдсаформула(4.4).

Динамическийкоэффициентвязкостибензолапри30ºСсоставляют

^₁₌0,560мПа·с(таблицаА.2),тогдадлявсасывающейлинии:

_Re_1d_1₁

^{0,810,087868,5109291}.Режимдвижениятурбулент-



1

1

ный.

0,56010^3

Динамическийкоэффициентвязкостибензолапри80ºСсоставляют

^₂₌0,316мПа·с(таблицаА.2),тогдадлянапорнойлинии:

ный.

_Re _2d_2₂





2

2

^{0,860,087815192969.}Режимдвижениятурбулент-

0,31610^3

3. Расчеткоэффициентатрениядлянагнетательногоивсасывающеготрубопровода

ТаккакRe>2320,коэффициенттренияопределяетсяпографикуГ.А.МуринаилирассчитываетсяпоформулеА.Д.Альтшуляформула(4.5).

Выбираемдлятрубопроводастальныецельносварныетрубыснезначи-тельной коррозией тогдасогласносправочнымданнымабсолютнаявеличинаэквивалентнойшероховатостисоставитΔ=0,2мм(таблицаА.4).Тогдако-эффициенттрениядлявсасывающеготрубопроводаравен:

0,25

^ ^

0,25

3

^  ^

0,11^{68 }

68

0,11_^

_0,210 _

0,0256_;

Re



1

d₁

 1

^{ } _109291

0,087 _

длянагнетательноготрубопровода:

0,25

^ ^

0,25

3

^  ^

0,11^{68 }

68

0,11_^

_0,210 _

0,0250_.

Re



2

d₂

 2

^{ } _192969

0,119 _

4. Определениепотерьнапоравовсасывающемтрубопроводе

Расчетпотерьнапордлявсасывающеготрубопроводаведетсяпоприн-ципусложенияпотерьнапора.

Суммакоэффициентовместныхсопротивленийдлявсасывающеготру-бопроводарассчитываетсяследующимобразом:

_^₁^2_от^_вх,

где

^от

–коэффициентместногосопротивлениядляотводана90º;

^_вх–коэффициентместногосопротивлениядлявходавтрубопровод.

Определимпосправочнымданнымкоэффициентыместныхсопротив-лений(таблицаА.3):

Примемотношениерадиусаизгибатрубыкдиаметрутрубопровода

R₀/d_1=4,тогда

^от

^{АВ10,110,11},

гдеА–коэффициентзависящийотуглаповоротатрубопровода,дляповоро-тана90ºА= 1;

В–коэффициентзависящийототношенияR₀/d₁,дляотношенияR₀/d₁₌4

В=0,11.

Длявходавтрубопроводострымикраями^_вх=0,5.

_^₁^{20,110,50,72.}

Тогдапотеринапоранавсасывающейлиниисоставят:

п

h^вс(0,0256

12

0,087

0,72)

0,81²

29,81

0,142_м.

5. Определениепотерьнапорананагнетательнойлинии

Расчетпотерьнапорананагнетательнойлиниипроизводитсяанало-

гичнорасчетупотерьнапоравовсасывающемтрубопроводепоформуле(4.6).

ния:

Нанагнетательной линииимеютсяследующиеместныесопротивле-

• вентиль;

• 3отводаподуглом90º.

Суммакоэффициентовместныхсопротивленийдлянагнетательноготрубопроводарассчитываетсяследующимобразом:

^2^3от^вент^,

где

^_вент–коэффициентместногосопротивлениядлявентиля.

Определимпосправочнымданнымкоэффициентыместныхсопротив-лений(таблицаА.3).

Примемотношениерадиусаизгибатрубыкдиаметрутрубопровода

R₀/d₂₌4, тогда

^от

^{АВ10,110,11}.

Длявентилясдиаметромпроходного87мм(d=87мм)^_вент=0,55.Тогда

_^₂₌3·0,11+0,55=0,88.

Потеринапоравнагнетательномтрубопроводеравны:

п

d

2

h^н(^l2

2

2



2

__2)2g

(0,0250

120

0,087

0,863²

0,88)

29,81

1,33_м.

Крометогонанагнетательнойлинииустановлентеплообменныйаппа-рат,черезкоторыйпотрубномупространствупроходитбензол.Необходимоучестьпотеринапорапридвижениипотокачерезтеплообменник.Потеринапораприпроходечерезтеплообменныйаппаратрассчитываютсякак:

п

_hто

р_то,

_2g

где

топ

h

р_то

–потеринапоравтеплообменнике,м;

–потеридавлениявтеплообменнике,Па.

Потеридавленияпридвижениижидкостичерезтеплообменныйаппаратзависятотегоразмеровиконструктивныхособенностейисоставляют:

• длятрубногопространстваот500до50000Па;

• длямежтрубногопространстваот1000до20000Па.

Примемразмерпотерьдавлениявтеплообменномаппаратеравным2000Па,тогдапотерянапоравтеплообменникесоставит:

h

_{то}2000 _

^п 8159,81

0,25_м.