3. Определениережимадвиженияжидкостивтрубопроводах

РежимдвиженияжидкостиопределяетсяпозначениюкритерияРей-нольдсапоформуле(4.4).

Плотностьидинамическийкоэффициентвязкостимуравьинойкислотыпри50ºСсоставляют^=1183кг/м^{3(таблица}А.1),^=1,030мПа·с(табли-цаА.2),тогдадлявсасывающейлинии:

_Re_1d_1

^{0,570,149118397546}. Режим движения турбулент-

1 _

ный.

1,03010^3

Длянагнетательнойлинии:

ный.

_Re_2d_2

2 _

^{1,330,0981183149701}.Режимдвижениятурбулент-

1,03010^3

4. Расчеткоэффициентатрениядлянагнетательногоивсасывающеготрубопровода

ТаккакRe>2320,коэффициенттренияопределяетсяпографикуГ.А.МуринаилирассчитываетсяпоформулеА.Д.Альтшуляформула(4.5).

Выбираемдлятрубопроводастальныецельносварныетрубыснезначи-тельной коррозией тогдасогласносправочнымданнымабсолютнаявеличинаэквивалентнойшероховатостисоставитΔ=0,2мм(таблицаА.4).Тогдако-эффициенттрениядлявсасывающеготрубопроводаравен:

0,25

^ ^

0,25

3

^  ^

0,11^{68 }

68

0,11_^

_0,210 _

0,0234_;

Re



1

d₁

 1

^{ } _97546

0,149 _

длянагнетательноготрубопровода:

0,25

^ ^

0,25

3

^  ^

0,11^{68 }

68

0,11_^

_0,210 _

0,0246_.

Re



2

d₂

 2

^{ } _1497019

0,098 _

5. Определениепотерьнапоравовсасывающемтрубопроводе

Расчетпотерьнапордлявсасывающеготрубопроводаведетсяпоприн-ципусложенияпотерьнапорапоформуле(4.6).

Навсасывающейлинииимеютсяследующиеместныесопротивления:

• 2отводаподуглом90º;

• 1обратныйклапан;

Cуммакоэффициентовместныхсопротивленийдлявсасывающеготру-бопроводарассчитываетсяследующимобразом:

_^₁^2_от^_кл,

где

^от

–коэффициентместногосопротивлениядляотводана90º;

^_кл–коэффициентместногосопротивлениядляобратногоклапана.

Определимпосправочнымданнымкоэффициентыместныхсопротив-лений(таблицаА.3):

Примемотношениерадиусаизгибатрубыкдиаметрутрубопровода

R₀/d₁₌3, тогда

^от

^{АВ10,130,13,}

гдеА–коэффициентзависящийотуглаповоротатрубопровода,дляповоро-тана90ºА= 1;

В–коэффициентзависящийототношенияR₀/d₁,дляотношенияR₀/d₁₌3

В=0,13.

Дляобратногоклапанасдиаметромпроходного149мм(d₁₌149мм)

^_кл=6.

_^₁^{20,1366,26.}

Тогдапотеринапоранавсасывающейлиниисоставят:

h^вс(

^l1_)^1

(0,0234

8,4

6,26)

0,57²

0,126_м.

2

d

2g

п 1 1

1

0,149

29,81

6. Определениедопустимогокавитационногозапаса

Допустимыйкавитационныйзапасувеличиваютпосравнениюскрити-ческимна20-30%.Тогда

h

допкав

^{(1,2...1,3)hкр,} (4.22)

кав

кав

где^{hдоп}

кр

–допустимыйкавитационныйзапас,м;

^h_кав–критическийкавитационныйзапас,м.

кав

h^кр0,00125(Qn²

₎0,67

, (4.23)

где^Q–подачанасоса,м³/с;

n–частотавращениярабочегоколесанасоса,об/мин.

Частотувращенияnможноприниматьизрядасинхронныхчастотвра-щенияасинхронныхэлектродвигателей:500,750, 1000,1500,2000,2500,3000об/мин.Дляпервоначальногорасчетапредпочтительноприниматьбольшиезначения,вчастности3000об/мин.

Тогдакритическийкавитационныйзапассоставит:

h

кркав

^{0,00125(1010330002)0,672,61м}.

Допустимыйкавитационныйзапасувеличимпосравнениюскритиче-скимна25%.Тогда

h

допкав

^{1,252,613,26м}.