6. Определениярасходажидкостивнагнетательномивсасывающемтрубопроводе

Расходжидкостивнагнетательномивсасывающемтрубопроводеоп-ределимчерезрасходыжидкостивветвяхтрубопроводаАВиАС:

^QQ₃^Q_4, (4.19)

где ^Q−расходжидкостивнагнетательномивсасывающем трубопрово-де,м³/с;

3

^Q−расходжидкостивветвитрубопроводаАВ,м³/с;

4

^Q −расходжидкостивветвитрубопроводаАС,м³/с.

Q210^31,510^33,510^3

м³/с.

7. Определениедиаметратрубопроводавсасывающейнагнетательнойлинии

Внутренниедиаметрывсасывающегоинагнетательноготрубопроводарассчитываютсясогласноформуле(4.3),приэтомскоростьдлявсасывающейлиниипринимаютравной0,8м/с,аскоростьдлянагнетательнойлинии1,5м/с.Этизначениявходят врекомендуемыйдиапазонскоростейдвиженияжидкостивнагнетательнойивсасывающейлинияхнасоснойустановки.

Тогдавнутреннийдиаметрвсасывающейлиниисоставит:

d_1

4Q _

₁

43,510^3

3,140,8

0,075_м;

нагнетательнойлинии:

d_2

4Q _

₂

43,510^3

3,141,5

0,055_м.

Действительныйдиаметртрубывыбирают изстандартногорядаразме-ровтрубвыпускаемыхпромышленностью(приложениеА).Выбираемстан-дартныйразмервсасывающеготрубопроводаd_н1×δ₁₌80×4,0ммистандарт-ныйразмернагнетательноготрубопроводаd_н2×δ₂₌57×3,5мм.Тогдавнут-реннийдиаметрвсасывающеготрубопроводасогласноформуле(4.1)будетравен:

1

^{d80103241030,072м;}

нагнетательноготрубопровода:

2

^{d5710323,51030,050м.}

Пересчитаемскоростьжидкостивовсасывающемтрубопроводе:

43,510^3



¹ 3,140,072²

0,86

м/с.

Пересчитаемскоростьжидкостивнагнетательномтрубопроводе:

43,510^3

 

² 3,140,050²

1,78

м/с.

8. Определениережимадвиженияжидкостивтрубопроводах

РежимдвиженияжидкостиопределяетсяпозначениюкритерияРей-нольдсапоформуле(4.4).

ДлявсасывающеготрубопроводазначениекритерияРейнольдсасоста-

вит:

Re₁

__1d_1



_0,860,0728080,3310^3

^{151610.}Режимдвижениятурбулентный.

Длянагнетательноготрубопровода:

_Re_2d_2_1,780,05808

^217915.Режимдвижениятурбулентный.

²  0,3310^{3 }

9. Расчеткоэффициентатрениядлянагнетательногоивсасывающеготрубопровода

ТаккакRe>2320,коэффициенттренияопределяетсяпографикуГ.А.МуринаилирассчитываетсяпоформулеА.Д.Альтшуляформула(4.5).

Выбираемдлятрубопроводастальныецельносварныетрубыснезначи-тельной коррозиейтогдасогласно справочнымданнымабсолютноезначениеэквивалентнойшероховатостисоставитΔ=0,2мм(таблицаА.4).Тогдако-эффициенттрениядлявсасывающеготрубопроводаравен:

0,25

^ ^

0,25

3

^  ^

0,11^{68 }

68

0,11_^

_0,210 _

0,0262_;

Re



1

d₁

 1

^{ } _151610

0,072 _

длянагнетательноготрубопровода:

0,25

^ ^

0,25

3

^  ^

0,11^{68 }

68

0,11_^

_0,210 _

0,0282_.

Re



2

d₂

 2

^{ } _217915

0,05 _