2. Определениережимадвиженияжидкостивтрубопроводах

РежимдвиженияжидкостиопределяетсяпозначениюкритерияРей-нольдсаформула(4.4).

Плотностьидинамическийкоэффициентвязкоститолуолапри80ºСсоставляют^=808кг/м^{3(таблица}А.1)^=0,33мПа·с(таблицаА.2),тогда

длятрубопроводов:

-ветвиАВ:

Re₃

_1,590,04808_{155723,60,33}10^3

.Режимдвижениятурбулентный.

-ветвиАС:

Re₄

_1,40,037808_{126831,50,33}10^3

.Режимдвижениятурбулентный.

3. РасчеткоэффициентатрениядлятрубопроводовветвейАВиАс

ТаккакRe>2320коэффициенттренияопределяетсяпографикуГ.А.МуринаилирассчитываетсяпоформулеА.Д.Альтшуляформула(4.5):

Выбираемдлятрубопроводовстальныецельносварныетрубыснезна-чительнойкоррозиейтогдасогласносправочнымданнымабсолютнаявели-чинаэквивалентнойшероховатостисоставитΔ=0,2мм(таблицаА.4).ТогдакоэффициенттрениядлятрубопроводаветвиАВравен:

0,25

^ ^

0,25

3

^  ^

0,11^{68 }

68

0,11_^

_0,210 _

0,03_;

Re



3

d₃

 3

^{ } _155723,6

0,04 _

длятрубопроводаветвиАС:

0,25

^ ^

0,25

3

^  ^

0,11^{68 }

68

0,11_^

_0,210 _

0,0305_.

Re



2

d₂

 2

^{ } _126831,5

0,037 _

4. ОпределениедлинытрубопроводаветвиАв

ЗапишемуравнениеБернуллидлясечений5-5и6-6:

z_5

P_{5 }₅

2

g 2g

z₆

• P₆

g

^6

2

2g

_hАВ_.

п

Таккактрубопроводгоризонтальный

5

^z₅^z_6;

^P₅^Р_А=2ати=2+1=3ата=3·10

5

Па;

P_6P_ат

=1∙10

Па;

^₅^_6–таккактрубопроводпостоянногосечения.

ТаккакучастоктрубопроводаАВпрямойине имеетникакихместныхсопротивлений,тогдапотеринапорананемрассчитываютсяследующимоб-разом:

п

3

h^АВ^l3

2



^3, (4.15)

d₃₂g

где^l₃

–длинаучасткаАВ,м.

ПотеринапоранаучасткеАВсогласноуравнениюБернуллидлясече-ний5-5и6-6исучетомформулы(4.15)составят:

п



3

2

_h^АВ_^l3 3

_ P₅

• P₆

. (4.16)

d₃₂g

g

g

Изформулы(4.16)найдемдлинуучасткатрубопроводаАВ:

0,03^l3

1,59²

310⁵



110⁵



0,0429,81

8089,81

8089,81

^0,097l₃^25,23;

^l₃^261м.

5. ОпределениедлинытрубопроводаветвиАс

ЗапишемуравнениеБернуллидлясечений7-7и8-8:

z_7

P_{7 }₇

2

g 2g

z₈

• P₈

g

^8

2

2g

_hАС_.

п

Заплоскостьсравнения примемплоскость,проходящуючерезточку

А.Тогда

^z₇^0;

^z₈^Н_С;

5

^P₇^Р_А=2ати=2+1 =3ата=3·10

5

Па;

P_8P_ат

=1∙10

Па;

^₇^_8–таккактрубопроводпостоянногосечения.

ТаккакучастоктрубопроводаАСимеетместныесопротивления,топотеринапорананемрассчитываютсяследующимобразом:

п

d

4

h^АС(^l4

4

2



4

__4)2g

, (4.17)

где^l₄

• длинанагнетательноготрубопровода,м;

^4

• суммакоэффициентовместныхсопротивленийнаучасткетру-

бопроводаАС.

НаучасткетрубопроводаАСимеютсяследующиеместныесопротивле-

ния:

• плавныйповорот(отвод)на90º;

• 1вентиль.

Тогдасуммакоэффициентовместныхсопротивленийдляучасткатрубо-проводаАСрассчитываетсяследующимобразом:

_^₄^_от^_в,

где^_от

• коэффициентместногосопротивлениядляотводана90º;

^_в–коэффициентместногосопротивлениядлявентиля.

Определимпосправочнымданнымкоэффициентыместныхсопротив-лений(таблицаА.3):

Примемотношениерадиусаизгибатрубыкдиаметрутрубопровода

R₀/d₂=4,тогда

^от

^{АВ10,110,11},

гдеА–коэффициентзависящийотуглаповоротатрубопровода,дляповоро-тана 90ºА= 1;

В–коэффициентзависящийототношенияR₀/d₂,дляотношенияR₀/d₂=4

В=0,11.

Длявентилясдиаметромпроходногосечения37мм(d₄₌37мм)

^_в=0,88.

_^₄^{0,110,880,99.}

ТогдапотеринапоранаучасткеАВсогласноуравнениюБернуллидлясечений5-5и6-6исучетомформулы(4.17)составят:

п

d

4

h^АС(^l4

4

_2

4

__4)2g

_ P₇

g

• Н_С

• P₈

g

. (4.18)

Изформулы(4.18)найдемдлинуучасткатрубопроводаАС:

0,0305 ^l4

1,4²

310⁵



110⁵

10 _;

0,03729,81

8089,81

8089,81

^0,082l₃^15,23;

^l₃^185м.