5. Расчеткоэффициентатрениядлянагнетательногоивсасывающеготрубопровода

ТаккакRe>2320коэффициенттренияопределяетсяпографикуГ.А.МуринаилирассчитываетсяпоформулеА.Д.Альтшуля:

 ^

0,25

0,11_^68 _

_Re d_

, (4.5)

где–коэффициенттрения;

–абсолютноезначениеэквивалентнойшероховатости,м.

Выбираемдлятрубопроводастальныецельносварныетрубыснезначи-тельной коррозиейтогдасогласно справочнымданнымабсолютноезначениеэквивалентнойшероховатостисоставитΔ=0,2мм(таблицаА.4).Тогдако-эффициенттрениядлявсасывающеготрубопроводаравен:

3

0,25

^  ^

68

1

0,11_^

_0,210 _

0,0208_;

_378780

0,182 _

длянагнетательноготрубопровода:

3

0,25

^  ^

68

2

0,11_^

_0,210 _

0,0226_.

_582739

0,119 _

6. Определениедлинынагнетательноготрубопровода

п

ЗапишемуравнениеБернуллидлясечений3-3и4-4:

z_3

P_{3 }₃

2

g 2g

z₄

• P₄

g

^4

2

2g

_hн_.

Заплощадьсравнениявозьмемсечение3-3,тогда:

^z₃^0;

^z₄^h_н^z_м^{6,00,35,7м.}

5

^P₃^Р_м^Р_ат^{314а}т=4·10

Па.

_3₂

=2м/с–скоростьжидкостивнагнетательномтрубопроводе.

5

^P₄^P₂₌2ати=2+1=3ата=3·10

Па.

_40

м/с.

Тогдапотеринапоравнагнетательнойлиниисоставят:

h^н

P ²

³  ^3z

• P₄

410⁵ 2²

 

5,7

310⁵

7,12_м.

^п g 2g

⁴ g

8089,81

29,81

8089,81

Длинунагнетательноготрубопроводаопределимизформулыдлярас-четапотерьнапора:

п

d

2

h^н(^l2

2

2



2

__2)2g

, (4.6)

где^l₂

• длинанагнетательноготрубопровода,м;

^2

• суммакоэффициентовместныхсопротивленийнанагнетатель-

нойлинии.

Нанагнетательнойлинииимеютсяследующиеместныесопротивления:

• 3отводаподуглом90º;

• 1кран;

• выходизтрубопроводавемкостьВ.

Тогдасуммакоэффициентовместныхсопротивленийдлянагнетательно-готрубопроводарассчитываетсяследующимобразом:

^2^3от^кр^вых^,

где^_от

• коэффициентместногосопротивлениядляотводана90º;

^_кр–коэффициентместногосопротивлениядлякрана;

^вых

• коэффициентместногосопротивлениядлявыходаизтрубы.

Определимпосправочнымданнымкоэффициентыместныхсопротив-лений(таблицаА.3):

Примемотношениерадиусаизгибатрубыкдиаметрутрубопровода

R₀/d₂₌3, тогда

^от

^{АВ10,130,13,}

гдеА–коэффициентзависящийотуглаповоротатрубопровода,дляповоро-тана90ºА= 1;

В–коэффициентзависящийототношенияR₀/d₂,дляотношенияR₀/d₂₌3

В=0,13.

Длякранасдиаметромпроходногосеченияболее50мм(d₂₌119мм)

^_кр=2.

Длявыходаизтрубы

^_вых=1.

_^₂^{30,13213,39.}

Тогдадлинанагнетательноготрубопроводасоставит:

^h^н g

^d _   _

l ^п2 _

_{2}7,1229,81_{3,39}0,119

166_м.



₂  ₂

 2

₂^ ₂



 2 ^{ 2}

_0,0226