3.2. Выбор токоограничивающего реактора

Максимально расчетное значение выпрямленной ЭДС в режиме непрерывного тока определяется по формуле:

Uн – номинальное значение напряжения на двигатели;

I_н – номинальное значение выпрямленного тока преобразователя;

α_min – минимальный угол регулирования;

α_min=15÷20º – если особых требований в отношении динамических показателей электропривода не предъявляется;

∆U – падение напряжения на тиристоре;

а_в – коэффициент, учитывающий число коммутаций фазы за период;

в, с_т, d – расчетные коэффициенты;

k_сет – коэффициент, учитывающий индуктивность сети переменного тока;

k_сет=1,0÷1,2 – при проектировании маломощных и средней мощности электроприводов;

е_к% – напряжение короткого замыкания; е_к% =5÷10%;

∆P_м% – потери; ∆P_м% =1÷3%;

∆U_С% – возможные колебания напряжения сети; ∆U_C% =5%.

Таблица 3.1. – Расчетные коэффициенты схемы выпрямления

схема выпрямления	kсх	ав	в	ст	d	kп
трехфазная мостовая	2,34	2	0,0025	0,0052	0,0043	1,045

Силовой реактор выбирается по следующим номинальным данным:

Исходя из тока фазы

и напряжения сети U_с = 380 B.

Выбирается токоограничивающий реактор РТСТ-410-0,101УЗ I_р=410 А.; U_р=410 B.; L_р=0,101 мГн.; R_р=3,8 мОм.

Структура условного обозначения:

Р – реактор;

Т – трехфазный;

С – сухой, охлаждение естественное воздушное при открытом исполнении;

Т – токоограничивающий;

410 – номинальный ток;

0,101 – индуктивность фазы;

УЗ – климатическое исполнение.

3.3 Выбор тиристоров.

Расчёт силового модуля

На основании номинальных данных преобразователя необходимо выбрать тиристоры, схему соединения и число вентилей в плече.

Для трехфазной мостовой схемы выпрямления при I_dн=500 А. и _тп = 2,25 выбираются тиристоры серии Т.

Тиристоры серии Т допускают эксплуатацию при температуре окружающей среды от -60° до +55°С с охладителями в соответствии с ТУ-16-729,377-83, с критической скоростью нарастания тока (di/dt) = 320 A/мкc. Время обратного восстановления тиристора не более 40 мкс, падение напряжения в открытом состоянии не более 2,0 В., максимально-допустимый средний ток с охладителем конструкции 0153 находится в пределах (225 640) А. при скорости охлаждающего воздуха соответственно (0 12) м/с.

На основании номинальных данных тиристорного преобразователя выбираем тиристор Т123-500-8-4-УХЛ-2.

Структура обозначения тиристора следующая:

Т – тиристор;

1– порядковый номер модификации конструкции;

2 – обозначение диаметра корпуса;

3 – обозначение конструктивного исполнения корпуса

500 – максимально допустимый средний ток в открытом состоянии, при t_кopnyca=90С;

8 – повторяющееся импульсное напряжение

в закрытом состоянии, 800 В. (класс)

4 – критическая скорость нарастания напряжения в открытом состоянии, не менее 200 В/мкс для 4 гр.;

УХЛ – климатическое исполнение;

2 – категория размещения по ГОСТ 15150-69.

Число параллельно включенных тиристоров в плече определяется

где m=3 – число фаз питающей сети;

I_пр – предельный ток выбранного тиристора;

k₁ = 0,9 – коэффициент, учитывающий неравномерность загрузки параллельно включённых тиристоров;

k₂ = 0,9 – коэффициент, учитывающий неравномерную длительность включения тиристоров;

k₃ = 1 – для принудительного воздушного охлаждения;

I_пр – предельный ток выбранного тиристора;

По результатам расчётов принимается необходимое (целое) число параллельно включенных тиристоров в плече (принимается один тиристор в плече).

Число последовательно включенных тиристоров в плече

где - максимальное обратное напряжение на тиристоре

- коэффициент запаса по напряжению;

В. – номинальное напряжение тиристора (соответствует классу тиристора).

Так как число параллельно и последовательно включенных тиристоров принято равным единице, то нет необходимости в установке индуктивных делителей тока и делителей напряжения

Рисунок 3.2. Вентильная часть реверсивного тиристорного преобразователя, импульсный узел тиристора.