2.4. Метод пригонки

На все звенья, включая компенсатор, назначаем расширенные экономически целесообразные допуски по 9-му квалитету:

Т^’ ₁ = 87 мкм;

Т^’ ₂ = 87 мкм;

Т^’ ₃ = 52 мкм;

Т^’ ₄ = 52 мкм;

Т^’ ₅ = 36 мкм;

Т^’ ₆ = 130 мкм;

Т^’ ₇ = 36 мкм;

Т^’ ₈ = 30 мкм;

Т^’ ₉ = 52 мкм;

Т^’ ₁₀ = 52 мкм.

Рассчитаем расширенный допуск исходного звена:

_(2.15)

_{Т’Δ = 87+87+52+36+130+52+30+52+36+52 = 614 мкм.}

_{В качестве компенсатора выбираем звено А8 (кольцо), т.к. его легко обточить до необходимого размера на универсальном оборудовании. Кольцо – это уменьшающее и охватываемое звено.}

_{Таблица 2.3 – схемы расположения допусков исходного звена}

Компенсатор является звеном	Размер компенсатора относится к элементу
	Охватываемому	Охватывающему
Увеличивающим	а	б
Уменьшающим	б	а

С помощью таблицы 2.3 выбираем схему «б» расположения расширенного поля допуска замыкающего звена относительно заданного допуска исходного звена.

Для всех составляющих звеньев, кроме компенсатора А₈ , назначаем схемы расположения полей допусков. По СТ СЭВ 145-88 находим соответствующие значениян_i и в_i, рассчитываем o_i и заносим полученные данные в таблицу 2.4.

Для звена А₁ выбираем схему расположений полей допусков с9.

А₁ = 88 (с9)

Δ_0i=Δв_i-T_i/2

Δ₀₁= -170-87/2= -213,5 мкм

Для звена А₂ выбираем схему расположения полей допусков d9.

А₂ = 88 (d9)

Δ_0i=Δн_i+T_i/2

Δ₀₂= -207-87/2= -163,5 мкм

Для звена А₃ выбираем схему расположения полей допусков e9.

А₃ = 24 (е9)

Δ_0i=Δв_i-T_i/2

Δ₀₃= -40-52/2= -66 мкм

Для звена А₄ выбираем схему расположения полей допусков f9.

А₄ = 28 (f9)

Для звена А₅ выбираем схему расположения полей допусков h9.

А₅ = 8 (h9)

Δ_0i=Δв_i-T_i/2

Δ₀₅= 0-36/2= -18 мкм

Для звена А₆ выбираем схему расположения полей допусков H9.

А₆ = 300 (H9)

Δ_0i=Δн_i+T_i/2

Δ₀₆= 0 + 130/2= +65 мкм

Для звена А₇ выбираем схему расположения полей допусков h9.

А₇ = 8 (h9)

Δ_0i=Δв_i-T_i/2

Δ₀₇= 0-36/2= -18 мкм

Для звена А₉ выбираем схему расположения полей допусков f9.

А₉ = 28 (f9)

Для звена А₁₀ выбираем схему расположения полей допусков e9.

Δ_0i=Δв_i-T_i/2

Δ₁₀= -40-52/2= -66 мкм

2.4.1. Рассчитаем Δ’_0К по формуле:

_(2.16)

2.4.2. Рассчитаем Δ’_НК и Δ’_ВК:

Из формулы 2.8 найдем Δ’_ВК:

Δ’_ВК= +829+30/2 = +844 мкм

Из формулы 2.8 найдем Δ’_НК:

Δ’_НК= +829-30/2 = +814 мкм.

А_К

Найдем наибольшую величину компенсатора:

Z_Кmax = T’_Δ - T_Δ

Z_Кmax = 614 – 100 = 514 мкм.

Проверим правильность расчета по формулам:

(2.18; 2.19)

+50 = 213,5 + 163,5 + 66 + 46 + 18 – 65 + 18 – 829 + 46 + 66 + 0,5·(87 + 87 + 52 + 52 + 36 + 130 + 36 + 30 + 52 + 52)

+50 = +50

-50 = 213,5 + 163,5 + 66 + 46 + 18 – 65 + 18 – 829 + 46 + 66 - 0,5·(87 + 87 + 52 + 52 + 36 + 130 + 36 + 30 + 52 + 52) +514

-50 = -50.

Следовательно, расчет выполнен верно.

Таблица 2.4 – результаты расчета размерной цепи МП

Обоз-наче-ние звень-ев	Ном. раз-мер зв. Аi, мм	Пере-дат. отно-шение i	До-пуски Ti, мкм	Коорд. середин полей допусков oi, мкм	Предельные отклонения размеров, мкм		Квали-тет точнос-ти по СТ СЭВ 145-88	Схема расположе-ния допусков по СТСЭТ 145-88
					нi	вi
A	0,1	-	100	0	-50	+50	-	-
A1	88	-1	87	-213,5	-257	-170	9	с9
A2	88	-1	87	-163,5	-207	-120	9	d9
A3	24	-1	52	-66	-92	-40	9	e9
A4	28	-1	52	-46	-72	-20	9	f9
A5	8	-1	36	-18	-36	0	9	h9
A6	300	+1	130	+65	0	+130	9	H9
A7	8	-1	36	-18	-36	0	9	h9
A8	3,9	-1	30	+829	+814	+844	9	-
A9	28	-1	52	-46	-72	-20	9	f9
A10	24	-1	52	-66	-92	-40	9	e9