3.2.3. Определение сопротивлений движения агента сушки на каждом участке.

Сопротивление на участке 1 движения агента h₁ , Па, определяется по формуле

h₁ = , (3.6)

где  − средняя плотность агента сушки на входе в штабель и выходе из шта-

беля (см. п. 2.4 с. 26 и п. 2.5.3 с 28), кг/м³;

v_вх − скорость агента сушки на участке , м/с;

_вх – коэффициент местных потерь.

Коэффициент местных потерь перегородок, в которых монтируются вентиляторы принимают _габ=0,8 с.74/1/, v_вх , см табл. 9, с. 66 пояснительной записки. Подставим все известные величины и найдем сопротивление на каждом участке движения агента h , Па.

Участок 1. Вентилятор.

h₁ = Па.

Участок 2. Верхний циркуляционный канал.

h₂ = , (3.7)

где ρ− плотность воздуха, кг/м³;

v₂− скорость агента сушки на участке ,м/с;

ξ – коэффициент трения о стенки канала;

l − длина участка, м;

u− периметр канала, м;

f− площадь поперечного сечения канала, м².

Скорость агента сушки в канале равна v₂=3,989 м/с (см. табл. 9), коэффициент трения о стенки канала принимаем ξ=0,016, длина участка l = 1м, а периметр u канала , при длине канала L=13,7 м и высоте канала Н=1,1 м равен 29,6 м. Найдем сопротивление воздуха на участке 2, 12

h₂ = Па.

Участок 3,13. Биметаллические калориферы.

Сопротивление воздуха на участке 3,13, h_{3, 13} , Па, выбирается по значению сопротивления движения агента сушки биметаллических калориферов по табл. 3.12, с.75/1/. Для этого найдем произведение ρv_к

ρv_к = 0,995∙7,889 = 7,849

Примем сопротивление воздуха Dh_3,13 = 50 Па. Тогда сопротивление агенту сушки на участках будет равно

h_3,13 = 2∙50 = 100 Па

Участок 4, 12. Поворот под углом 140°.

Сопротивление на участке 4,12, h_4,12 , Па определяется по формуле

h_4,12 = .2, (3.8)

где v_4,12 − скорость агента сушки на участке,м/с;

ρ − плотность воздуха, кг/м³;

z_пов – коэффициент местных потерь.

Коэффициент местных потерь для поворота по радиусу принимаем равным z_пов=0,23, по табл. 3.7, с. 73 /1/.

h_4,12 = Па.

Участок 5.11. Боковые каналы.

Определим сопротивление на участке 5, 11 сопротивление воздуха, h_5,11, по формуле (3.7). Скорость агента сушки в канале равна v_5,11 = 9,237 м/с, коэффициент трения о стенки канала принимаем ξ=0,028, а периметр канала ранее посчитан , u=29,6 м. Найдем сопротивление воздуха на участке 5, 15

Dh_5,11 = Па.

Участок 6.10. Поворот под углом 97°

Сопротивление на участке 6.10. h_6.10, Па , определяется по выражению

h_6,10 = , (3.9)

где  − плотность агента сушки, кг/м³;

v − скорость агента сушки на участке, м/с;

_пов – коэффициент местных потерь, определяемый для внезапного сужения потока.

Коэффициент местных потерь для внезапного сужения потока определяется по табл. 3.6, с. 73 /1/. _пов = 0,972.

h_6,10= Па.

Участок 7. Вход в штабель (внезапное сужение).

Сопротивление на участке 7 , h₇, Па, определяется по выражению

h₇ = , (3.10)

где  − плотность агента сушки, кг/м³;

v − скорость агента сушки перед штабелем, м/с;

_ш– коэффициент внезапного сужения.

Коэффициент для внезапного сужения определяется по табл.3.8, с. 74, /1/

_ш = 0,18. Скорость агента сушки перед штабелем, v=2,897 м/с (ранее посчитано в табл. 9, с.57).

h₇ = 1,503 Па .

Участок 8. Штабель.

По табл. 3.10. с. 74/1/ для толщины прокладок S = 25 мм и толщины досок 22 мм значение коэффициента для ширины штабеля _ш = 10,05

h₈ = Па.

Участок 9.Выход из штабеля (внезапное расширение)

Определим по формуле 3.10. _ш = 0,25 по табл. 3.9, с. 74 /1/

h₉ = Па.

Определив сопротивление на каждом участке, определим статический напор h_ст, Па, который равен сумме сопротивлений на каждом участке, а т. к. система замкнута, то статический напор является полным напором вентилятора Н_в= h_ст

h_ст = 26,55+0,062+100+8,99+4+82,52+1,503+83,923+2,087 =309,635 Па.