- •Конструкция изделия
- •2. Разработка технологического процесса
- •2.1. Технологический процесс изготовления щитовых деталей на основе дСтП. Выбор оборудования
- •2.2. Технологический процесс изготовления деталей и узлов из массивной древесины. Выбор оборудования
- •2.3. Определение припусков и размеров заготовок на каждом виде оборудования. Детали на основе дСтП
- •2.3.1. Припуски на заготовки дСтП
- •2.3.2. Припуски на заготовки строганого шпона
- •2.3.3. Размеры заготовок
- •2.4. Определение припусков и размеров заготовок на каждом виде оборудования. Детали из массивной древесины
- •2.4.1. Припуски и размеры неклееных деталей из массивной древесины
- •2.4.2. Припуски и размеры клееных деталей из массивной древесины
- •2.4.3. Размеры заготовок
- •3. Расчет оборудования
- •3.1. Порядок расчета оборудования
- •3.2. Расчет оборудования для обработки щитовых деталей на основе дСтП
- •3.2.1. Расчет линии форматной обработки и облицовывания кромок homag kfl 525/526. Расчет годовой программы выпуска изделий
- •3.2.2. Расчет однопильного станка для раскроя плит (раскройный центр) wn 600
- •3.2.3. Расчет калибровально-шлифовального станка саlibra 5 1150 4rkrk
- •3.2.4. Расчет станков для раскроя шпона qfs 800 и efs 3200l
- •3.2.5. Расчет станка для ребросклеивания шпона fw 1150 sh
- •3.2.6. Расчет линии облицовывания пластей щитов акда-4938-1
- •3.2.7. Расчет плоскошлифовального станка mfa q /l /l /l
- •3.2.8. Расчет круглопильного станка wa 6
- •3.2.9. Расчет станка для одностороннего облицовывания кромок щитов fl-330
- •3.2.10. Расчет многошпиндельного присадочного станка wt-216
- •3.2.11. Расчет сверлильно-присадочного станка wt-21
- •3.3. Расчет оборудования для изготовления брусковых и щитовых деталей из массивной древесины
- •3.3.1. Расчет станка для поперечного раскроя досок tr 600
- •3.3.2. Расчет станка для продольного раскроя отрезков j 250
- •3.3.3. Расчет фуговального станка s 510
- •3.3.4. Расчет четырехстороннего продольно-фрезерного станка Beaver-515
- •3.3.5. Расчет ваймы веерной иу-16
- •3.3.6. Расчет рейсмусового станка d 630
- •3.3.7. Расчет фуговального станка s 510 для обработки кромки
- •3.3.8. Расчет торцовочного станка tr 350
- •3.3.9. Расчет шипорезного станка шпк-40
- •3.3.10. Расчет фрезерного станка т 1000 l
- •3.3.11. Расчет сверлильного станка свп-2
- •3.3.12. Расчет шлифовального станка ШлПс-6м
- •3.3.13. Расчет шлифовального станка кsм-2600
- •3.3.14. Расчет шлифовального станка ШлДб-6м
- •3.3.15. Расчет пневмоваймы для сборки ящиков
- •3.4. Ведомость производственного оборудования
- •4. Расчет материалов
- •4.1. Расчет древесных и облицовочных материалов
- •4.2. Расчет пиломатериалов для изготовления клееных деталей из массива
- •4.3. Расчет клеевых материалов
- •4.4. Составление спецификации основных материалов для изготовления изделия
- •5. Планировка технологического оборудования в цехе
- •5.1. Методика расчета площади цеха
- •5.2. Расчет площади рабочих мест
- •5.3. Расчет площади и габаритов цеха. Основные положения, используемые при расстановке оборудования
3.2. Расчет оборудования для обработки щитовых деталей на основе дСтП
3.2.1. Расчет линии форматной обработки и облицовывания кромок homag kfl 525/526. Расчет годовой программы выпуска изделий
Производительность линии определяется либо производительностью П1 первого участка, либо производительностью П2 второго участка, либо производительностью П3 загрузчика линии. Эти производительности определяются по следующим формулам:
|
П1 = |
60 U η |
|
|
|
|
|
(3.8) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
l + ∆l |
|
|
|
|
|
||
|
П2 = |
60 U η |
|
|
|
|
|
(3.9) |
|
B |
|
|
|
|
|
||
|
П3 = |
3600 η |
|
|
|
|
|
(3.10) |
|
Тц |
|
|
|
|
|
где l – длина (наибольший габаритный размер) щита, м;
B – шаг между упорами цепей механизма подачи второго участка линии, B = 1 м;
Тц – минимальный такт работы загрузчика, Тц = 4 с;
η – коэффициент использования фонда времени линии, принимаем по данным, имеющимся для аналогичной линии МФК-2, при четырех переналадках линии в смену η = 0,51 [2, с. 22];
U – скорость подачи щитов на линии, м/мин, рассчитывается по формуле:
U = |
B – b |
|
|
|
|
|
(3.11) |
Т |
734 |
|
|
|
|
где b – ширина щита, м;
Т – минимальный цикл работы устройства для снятия свесов по длине облицовки и разворотного устройства, Т = 0,021 мин;
∆l – межторцовый разрыв на первом участке линии, м, рассчитывается по формуле:
∆l = Т U (3.12)
Для дальнейших расчетов, в качестве производительности линии принимается меньшая из величин П1, П2, П3.
Все переменные величины и результаты расчетов сведены в табл. 3.1.
Пояснения к заполнению табл. 3.1.
Графы 2 – 4 табл. 3.1 заполняются в соответствии с графами 10 и 9 табл. 2.4, причем длина заготовки берется из графы 9 табл. 2.4, а ширина – из графы 10 табл. 2.4. Это связано с тем, что на второй участок линии, по которому рассчитывается скорость подачи (формула (3.11)), заготовка приходит уже обработанной по ширине (обработка по ширине осуществляется на 1-м участке линии), а на 1-й участок линии подается заготовка, не обработанная по длине.
Таблица 3.1
Расчет линии HOMAG KFL 525/526
№ п/п |
Наименование детали |
Размеры заготовки, |
Скорость, м/мин |
Межторцовый разрыв, м |
Производительность, шт/ч |
Кол-во деталей в изделии |
Кратность заго-товки |
Затраты времени на 1000 изделий |
|||||
длина, мм |
ширина, мм |
расчетная |
принятая |
1-го участка |
2-го участка |
заг-рузчика |
принятая |
||||||
|
|
l |
b |
U |
U |
∆l |
П1 |
П2 |
П3 |
П |
n |
ZШ |
t |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Стенка боковая |
1733 |
332 |
31,8 |
24 |
0,504 |
328,1 |
734 |
459,0 |
328,1 |
3 |
1 |
9,32 |
2 |
Стенка горизонтальная |
1809 |
332 |
31,8 |
24 |
0,504 |
317,3 |
734 |
459,0 |
317,3 |
2 |
1 |
6,42 |
3 |
Перегородка Горизонтальная |
809 |
332 |
31,8 |
24 |
0,504 |
559 |
734 |
459,0 |
459,0 |
1 |
1 |
2,22 |
4 |
Перегородка Горизонтальная |
434 |
332 |
31,8 |
24 |
0,504 |
782,5 |
734 |
459,0 |
459,0 |
2 |
1 |
4,44 |
5 |
Дверь |
613 |
416 |
27,8 |
24 |
0,504 |
657,1 |
734 |
459,0 |
459,0 |
2 |
1 |
4,44 |
6 |
Стенка ящика накладная |
875 |
284 |
34,09 |
24 |
0,504 |
532 |
734 |
459,0 |
459,0 |
1 |
1 |
2,22 |
7 |
Стенка ящика накладная |
875 |
284 |
34,09 |
24 |
0,504 |
532 |
734 |
459,0 |
459,0 |
2 |
2 |
2,22 |
8 |
Стенка ящика накладная |
457 |
284 |
34,09 |
24 |
0,504 |
763 |
734 |
459,0 |
459,0 |
4 |
2 |
4,44 |
9 |
Полка |
850 |
312 |
32,76 |
24 |
0,504 |
542 |
734 |
459,0 |
459,0 |
3 |
1 |
6,66 |
10 |
Полка |
432 |
312 |
32,76 |
24 |
0,504 |
784 |
734 |
459,0 |
459,0 |
2 |
1 |
4,44 |
11 |
τ = ∑ tj = |
46,82 |
|||||||||||
12 |
Тэф = 3675 ч. ( ηрем = 0,9 [2, с. 51]) |
||||||||||||
13 |
Т = 3979 ч (Qгод = 85000 – см. строку 15 табл. 3.1) |
||||||||||||
14 |
mрасч = 1,08 |
||||||||||||
15 |
mпр = 1 |
||||||||||||
16 |
Р = 108 % |
||||||||||||
В графе 5 записывается скорость, рассчитанная по формуле (3.11) с переводом значений b (графа 4 табл. 3.1) из миллиметров в метры.
В графе 6 записывается скорость из графы 5 в том случае, если она не превышает 24 м/мин. Если значение скорости в графе 5 превышает 24 м/мин, то в графе 6 записывается 24 м/мин.
В графах 7 – 10 приводятся значения, рассчитанные по формулам (3.12), (3.8), (3.9), (3.10) соответственно. В расчетах по всем этим формулам использовалась скорость U из графы 6 табл. 3.1.
В графе 11 записывается наименьшая из производительностей предыдущих трех граф.
Граф 12 заполняются в соответствии со сборочным чертежом изделия и табл. 1.1.
Графа 13 табл. 3.1 заполняется в соответствии с графой 10 табл. 2.4.
В графе 14 записывается значение, рассчитанное по формуле (3.1). При расчете по формуле (3.1) в качестве производительности принимается значение из графы 11 табл. 3.1, величина Б равна 2 % [1, с. 486].
В строках 11 – 13 табл. 4.2 записаны значения, рассчитанные по формулам (3.2) – (3.4) соответственно. Величина годовой программы (66928), рассчитанная по формуле (3.4), округлена до 67000.