4.8 Расчет и конструирование базы колонны.

Проектируем базу раздельного типа, т.к. ширина нижней части колонны более 1м.

Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны:

1) M=1510м N=-2261кН(наружная ветвь)

2) M=-51кН м N=-1738кН (подкрановая ветвь)

Определяем усилия в ветвях колонны:

База наружной ветви.

Требуемая площадь плиты:

=2356,4/0,8=2805,24см²

Приняли φb=1,2; Rb=0,75кН/см2 (бетон В10)

По конструктивным соображениям свес плиты с₂ должен быть не менее 4 см. Тогда ;принимаем 60см.

; принимаем 47см.

А_пл=60∙60=3000см²>2505,24см²

Среднее напряжение в бетоне под плитой:

А_пл=2356,4/3000=0,79

Расстояние между траверсами в свету:

2(b_f + t_w - z₀) = 2(31 + 1,4 – 3,14) = 32,52 cм. принимаем 33 см.

При толщине траверсы 14 мм с₁ = (47 – 33- 21,4)/2 = 4,6 cм.

Изгибающие моменты на отдельных участках плиты:

Участок 1(консольный свес с = с₁ = 4,6 см):

Участок 2(консольный свес с = с₂ =5 см):

Участок 3(плита, опертая на 4 стороны; b/a = 36,8/14 = 2,63 > 2,  = 0,125):

Участок 4(плита, опертая на 4 стороны; b/a = 46,8/7,1 =6,59 > 2,  = 0,125):

Для расчета принимаем М_max = 7,6 кНсм.

Требуемая толщина плиты:

Принимаем t_пл = 18 мм (включаем припуск на фрезеровку).

Высоту траверсы определяем из условий размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилие в ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08Г2С, d = 1,4…2 мм, k_f = 6 мм.

Принимаем h_тр = 45см.

4.9 Расчет анкерных болтов. Требуемое расчетное усилие в болтах:

Где : М, N — момент и нормальные силы, действующие в уровне верх­него обреза фундамента, определяемые при выборе наихудшего слу­чая загружения.

Принимаем два болта из стали марки ВСт3кп2,

Требуемая площадь сечения болта: .

По таблице 62 СНиП «Стальные конструкции» подбираем болты диаметром 20мм. А_bа= 4∙2,45=9,8см².

Усилие в анкерных болтах наружной ветви меньше. Из конструктивных соображений принимаем такие же болты.

5 Расчет подкрановой балки.

5.1 Исходные данные

Требуется рассчитать подкрановую балку крайнего ряда пролетом 12 м. под три крана грузоподъемностью 50/12,5 т. Режим работы кранов – средний, группа режима - 5К. Пролет здания 36 м. Материал балки сталь 18 сп; R_у = 240 МПа=24кН/см² (при t ≤ 20 мм); R_s = 14 кН/см². Коэффициент надёжности по назначению γ_n=0,95.

5.2 Нагрузки на подкрановую балку.

Для крана Q = 50/12,5т. среднего режима работы наибольшее вертикальное усилие на колесе Fⁿ_к1 = 455 кН, вес тележки G_т = 132кН, тип кранового рельса КР-80.

Для крана поперечное горизонтальное усилие на колесе при расчёте подкрановой балки T^п_к=15,6кн [п.2.2.3]

Расчетная вертикальная нагрузка:

Расчетная горизонтальная нагрузка:

где: - коэффициенты динамичности, принимаем по таблице 15.1[1]

5.3 Определение расчетных усилий.

Для определения максимального момента загружаем линию влияния момента в среднем сечении, устанавливая краны невыгоднейшим образом.

_{Рисунок13-Линия влияния момента}

Максимальное значение момента:

где: - учёт собственной массы конструкции,

Расчетные значения изгибающего момента от горизонтальной нагрузки:

Максимальное значение поперечной силы определяется по линии влияния опорной реакции балки. При расчёте учитывается влияние только двух кранов в пролёте.

Рисунок 14 - Загружение линии влияния поперечной силы.

Расчетные значения вертикальной и горизонтальной поперечной силы: