1 Этаж:

2 Этаж:

где h – расстояние от вертикали оси вытяжной решетки до устья вытяжной шахты;

g = 9,81 м/с² – ускорение свободного падения;

= 1,27 кг/м³ – плотность наружного воздуха при температуре 5⁰С;

= 1,205 кг/м³ – плотность внутреннего воздуха при температуре 20⁰С.

Вентиляционные каналы металлические, расположены в гипсокартонных коробах. Вытяжные отверстия в помещениях располагаются на высоте 0,5 м от потолка.

Для определения площади сечения канала задаемся скоростью движения воздуха в нем 1 м/с. При этой скорости и расходе удаляемого воздуха по каналу L=50 м³/ч площадь сечения канала F, м² должна быть

Принимаем [24] площадь сечения канала эквивалентные диаметр d_Э=160мм.

При этой площади сечения фактическая скорость движения воздуха

Потери на трение в каналах с учётом коэффициента шероховатости, рассчитываемые по формуле:

Удельные потери давления на трение воздуховода определяются по номограмме [25], зная скорость движения воздуха и эквивалентный диаметр d_Э.

При и

Поправочный коэффициент к потерям давления на трение листовой стали β=1 [25].

Значения коэффициентов местных сопротивлений воздуховодов ξ по участкам:

- Регулируемая жалюзийная решетка с внутренними подвижными жалюзи [26] ξ=1,2;

- Конфузор [24] ξ=0,1;

- Колено под углом 90^о [26] ξ=1,1;

- Зонт обычный [26] ξ=1,3.

Потери давления в местных сопротивлениях:

, Па

где ρ = 1,27 кг/м³.

Применяем регулируемые жалюзийные решетки типа AD120:

- с размером 150 x 200 мм и живым сечением 0,0173 м² – для санузлов (L=50 м³/ч);

- с размером 400 x 400 мм и живым сечением 0,092 м² – для кухни (L=343,82 м³/ч).

- с размером 400 x 500 мм и живым сечением 0,116 м² – для залов (L=331,95 м³/ч).

Скорость на входе в решетку в санузлах:

Скорость на входе в решетку в кухне при L=343,82 м³/ч:

Скорость на входе в решетку в залах при L=331,95 м³/ч:

Суммарные потери давления на участке:

Определяются суммарные потери в магистральном воздуховоде сложением потерь давления на всех его участках:

Суммарные потери давления в магистральном воздуховоде не должны превышать располагаемого давления. Невязка не должна превышать 10%:

Все полученные результаты сводим в таблицу 7.

10. Альтернативные источники теплоты

10.1. Рассмотрение солнечного коллектора в качестве альтернативного источника теплоты

На теплопроизводительность коллектора солнечной энергии (КСЭ) в данных климатических условиях сильно влияет температура теплоносителя Т1t на входе в КСЭ. Так, при годовом суммарном поступлении солнечной энергии на плоскость КСЭ 4060 МДж/м²

(в том числе 1880 МДж/м² диффузионного солнечного излучения) на широте 56 с.ш. годовая теплопроизводительность qk КСЭ с коэффициентами = 0.73, Кк = 4.5 Вт/(м²_*^оС) и углом наклона  = 50^о изменяется в зависимости от температуры теплоносителя на входе в КСЭ Т1t следующим образом:

Таблица 8.

Температура Т1t, оС	5	10	15	20	25	30
Производительностьсть qk, МДж/м2	3200	2750	2500	2320	2100	1970

Коэффициенты a и b для основных типов КСЭ

Таблица 9.

Тип КСЭ		Кк	a*10-3	в*10-6
НПК-1	0,78	8,0	10,7	29,3
НПК-2	0,73	4,6	6,9	12,7
СПК-1	0,75	5,5	7,9	16,4
СПК-2	0,70	3,5	5,6	8,7
НПК-3М	0,73	1,6	6,5	12,5

Примечание. НПК – неселективный плоский коллектор; СПК – селективный плоский коллектор; 1-3 – число слоев остекления; НПМ-М коллектор с пенополистирольной изоляцией 50 мм.

Теплопроизводительность солнечной установки, т.е. то количество полезной теплоты, которая поступает к потребителю за определенный период времени (час, день, месяц, год). Она меньше теплопроизводительности солнечного коллектора на величину тепловых потерь в трубопроводах, соединяющих коллектор с тепловым аккумулятором, в нем самом, в теплообменниках, в контуре коллектора и теплового потребителя.