1. Расчет по металлу шва. 67

_f  _wf R _wf = 0,9 118= 16,2 кН/см² 67

2. Расчет по металлу границы сплавления. 67

_z  _wz R _wz = 1,05 116,65 = 17,48 кН/см² 67

(  _w R _w)_min = 16,2 кН/см² 67

N_b = R_bs_bAn_s, 73

N_b = 19  1  3,14  1= 59,66 кН. 74

Требуемое количество болтов в соединении 74

74

5.6 Расчет опорного ребра жесткости главной балки. 74

Сопряжение балки со стальной колонной осуществляется путем примыкания ее сбоку к колонне. Конец балки в месте опирания укрепляют опорными ребрами, считая при этом, что вся опорная реакция передается с балки на колонну через эти опорные ребра жесткости. Ребра жесткости надежно прикрепляют к стенке балки сварными швами, а торцы ребер строгают для непосредственной передачи опорного давления на стальную колонну. При этом ось опорного ребра необходимо совмещать с осью полки колонны. 74

Проверка ребра на устойчивость. 75

Таблица 12 77

78

Принимаем собственный вес колонны 3 кН. 78

l_ef = L = 0,74 м =2,8 м. 78

Принимаем сталь С235 (т.к. III гр. по табл. 50 СНиП II-23-81^*.). 78

R_y=230 МПа. 78

5.1. Подбор сечения колонны. 78

Задаёмся гибкостью колонны 50, из условия устой- 78

чивости определяем требуемую площадь одной ветви. Коэф- 78

фициент продольного изгиба определяется по 78

СНиП II-23-81*, 8541.Определим требуемую площадь 78

сечения и радиус инерции: рис 31 79

79

Определяем требуемую ширину сечения: 79

; ; 79

; для двутаврового сечения ₁=0,43; ₂=0,24 79

. 79

Высоту сечения принимаем по конструктивным соображениям. Высота сечения принимается не менее (1/15 – 1/20) высоты колонны и так чтобы . 79

Принимаем h=0,32 м; b=0,34 м. 79

Принимаем сечение полки А _w=·34·1,4=95,2 см², 79

стенки A _f=1·29.2·0,8=23,36 см².Тогда площадь всего сечения А=95,2+23,36=118,56 см² 79

Проверяем напряжения по подобранному сечению: 79

79

79

; 79

. 80

80

Подобранное сечение удовлетворяет требованиям общей устойчивости. 80

Проверим местную устойчивость стенки: 80

80

Проверим местную устойчивость полки: 80

80

По наибольшей гибкости определяем коэффициент продольного изгиба 80

φ=0,9264. При этом наибольшая гибкость не должна превышать предельной гибкости для сжатых элементов: λ_пред=180-60α. 80

81

31,82<127,56. 81

Проверим устойчивость колонны: 81

81

81

20,10<23-общая усточивость обеспечена. 81

Проверим на недонапряжение: 81

81

недонапряжение составляет 12.6 % 81

5.2. Конструирование и расчет базы колонны. 81

R_b=8,5 МПа; γ=1,2; 82

Определим вес колонны: 82

Р=mg =0,047·7850·10=3689,5 Н. 82

N=2204.73+3,6895=2208,4 кН. 82

Определим требуемую площадь плиты: 82

82

Ширина базы с траверсами: 82

В_пл=В_тр+2t_тр+2с 82

В_тр=340 мм; 82

t_тр=12мм; 82

с=100 мм. 82

В_пл=34+2·1,2+2·10=56,4 см. 82

Принимаем ширину базы 560 мм. рис 33 82

Длина плиты: 82

А_пл=56·40=2240 см². 83

83

Рис.34 83

Расчет толщины плиты базы. 83

1. Расчет по металлу шва. 85

_f  _wf R _wf = 0,9 118 = 16,2 кН/см². 85

2. Расчет по металлу границы сплавления. 85

_z  _wz R _wz = 1,05 116,2 = 17,01кН/см² 85

(  _w R _w)_min = 16,2 кН/см² 85

Крепление базы к фундаменту. 85

При жестком сопряжении колонны с фундаментом необходимы анкерные болты для фиксации проектного положения колонны и закрепления ее в процессе монтажа. Принимаем четыре анкерных болта диаметром d = 24 мм. 85

5.3.Расчет оголовка колонны. 86

2. Расчет по металлу шва. 86

_f  _wf R _wf = 0,9 118 = 16,2 кН/см². 86

2. Расчет по металлу границы сплавления. 86

_z  _wz R _wz = 1,05 116,2 = 17,01кН/см² 86

(  _w R _w)_min = 16,2 кН/см² 86

Рис. 36. Рис. 37. 88

8. СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ. 88