1 Определение экономического сечения проводов контактной сети, выбор типа подвески и сечения питающих и отсасывающих линий Выбор сечения контактной сети. Проверка проводов контактной сети по нагреванию Суточный расход электроэнергии на движение всех поездов по фидерной зоне определяется по формуле: Wт = Wт пас + Wт гр = 2 · wгр· (Ргр + Qгр) · Nгр · Lт·10-3 + 2 · wпас × × (Рпас + Qпас) · Nпас· Lт·10-3 (1) где Lт – длина фидерной зоны, Lт = 12,485 км; Ргр – заданный вес локомотива грузового ВЛ80, Ргр = 6000т [таблица 1, приложение 2]; Рпас – заданный вес локомотива пассажирского ВЛ60, Рпас = 2900 т [таблица 1, приложение 2]; Qгр - заданный вес поезда грузового, Qгр = 140 т; [таблица 1, приложение 2]; Qпас - заданный вес поезда пассажирского, Qпас = 110 т [таблица 1, приложение 2]; Nгр – заданное число пар поездов грузовых в сутки N гр = 40; Nпас – заданное число пар поездов пассажирских в сутки Nпас = 8; wгр – удельный расход электроэнергии на тягу, wгр = 10,9 Вт · ч/т · км брутто; wпас – удельный расход электроэнергии на тягу, wпас = 15,2 Вт · ч/т · км брутто; Wт = 2·10,9·(6000 + 140)·40·12,485·10-3 + 2·15,2·(2900 +110)·8× ×12,485·10-3 = 67,6 кВт ·ч Суммарное время (Σt) хода всех поездов по фидерной зоне Lт, ч, определяется по формуле: Σt = 2 · ( · Nгр + · Nпас ) (2) где vгр тех – техническая скорость движения грузовых поездов, км/ч тип электровоза ВЛ80, vгр тех = 60 км/ч [таблица 1, приложение 2]; vпас тех ­­­­­– техническая скорость движения пассажирских поездов, км/ч тип электровоза ВЛ60, vпас тех = 60,3 км/ч [таблица 1, приложение 2]; Nпас – число пассажирских поездов по данному двухпутному пути в сутки; Nпас = 40 пар поездов [таблица 1, приложение 2]; N гр – число грузовых поездов по данному двух путному пути в сутки, N гр = 8 пар поездов [таблица 1, приложение 2]; Σt = 2· ( ) = 19,8 ч
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

Суммарное время хода поездов под током: Σtт = = = 15,2 ч (3) где αт – отношение полного времени хода поезда к времени хода поезда под током, αт = 1,3. Потери энергии в контактной сети для однопутного участка при двустороннем питании определяются по формуле: △Wт = [ + 0.61 ] (4) где U ­– напряжение контактной сети при переменном токе U = Uном = = 25 кВ; r – сопротивление 1 км проводов контактной сети подвески М-95 , r = 0,2 Ом/км [таблица 2, приложение 2]; Lт – длина фидерной зоны, Lт = 12,485 км; Wт – расход электроэнергии за время Т = 24 ч на участке Lт, кВт · ч; Σt – суммарное время движения поездов по фидерной зоне Lт, ч; Σtт – суммарное время движения поездов под током по фидерной зоне Lт, ч. △Wт = [ ] = 2135 Годовые потери электроэнергии в проводах контактной сети для постоянного тока, определяются по формуле: △Wгод = 400 · △Wт =400 ·2135 = 854000 кВт · ч (5) Потери электроэнергии за год в проводах фидерной зоны Lт при их сопротивлении 1 Ом, отнесённые к 1 км, кВт · ч/Ом, определяются по формуле: В0 = = 97166,9 (6) где r – сопротивление 1 км проводов контактной сети, Ом, [приложение 2, таблица 2 ]. Площадь сечения проводов в медном эквиваленте при сроке окупаемости 10 лет, мм²: Sэм min = 0,35 = 0,35· = 109,0 мм (7) По рассчитанному экономическому сечению контактной подвески выбираем ближайшую площадь сечения проводов контактной подвески МФ-85, Sп = 85 мм2 [таблица 2, приложение 2]. Так как для данного участка переменного тока получилась большая площадь сечения Sэм min, следовательно требуется применение двух-трёх и более усиливающих проводов в подвеске каждого пути. Площадь сечения усиливающих алюминиевых проводов определяются по формуле, мм²: Sуа = 1,65·(Sэм min – Sп) = 1,65·24 = 39,6 мм² (8)
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата
Принимаем стандартное значение Sуа = 40 мм². Для несущих тросов на переменном токе выбирают медные провода М - 95. Проверка проводов контактной сети по нагреванию проводится сопоставлением максимальных эффективных токов подвески I20эф max (А) с длительно допустимыми токами Iдоп для принятого сечения контактной сети (таблица 1, приложение): Iдоп > I20эф max Максимальный эффективный ток контактной подвески вблизи тяговой подстанции при раздельном питании путей и максимальных размерах движения за период 20 мин (ток нагрева): I20эф max = Iэф ·k20 = ·1,1 = 76,45 А где k20 – коэффициент превышения наибольшей 20-минутной нагрузки над часовой, определяется по кривой, k20 = 1,1 [3, рисунок 21]. Квадрат эффективного тока фидера, А², при двустороннем питании: I²эф = · (9) где Wт, U, Т, Σt, Σtт, определяются по формулам (1) – (6). I²эф = 69,50 A Iдоп > I20эф max –335 > 76,45 условие проверки выполняется. 1.2 Проверка проводов контактной подвески по минимально допустимому напряжению в контактной сети Выбранные по условиям нагрева провода необходимо проверить по минимально допустимому напряжению в контактной сети: Uкс ≥ Umin доп 3597,96 В ≥ 2700 В Uкс = Uподст – △Uкс Uкс = 3600 – 2,0348 = 3597,96 В где Uкс – напряжение в контактной сети, В; Uподст – напряжение на шинах тяговой подстанции, В. Принимается: для подстанций постоянного тока Uподст = 3600 В. В соответствии с требованиями правил [5] и норм [6] минимальное напряжение в контактной сети установлено Uкс min равным 2700 В на постоянном токе 21000 В. Для проверки уровня напряжения по каждой межподстанционной зоне Lт необходимо определить максимальные потери напряжения до токоприёмника электровоза за время хода его под током по блок участку. Причём этот блок-участок расположен в середине этого участка при двустороннем питании. Проверка проводится для нормальной схемы питания. Потери напряжения в контактной сети, В:
					2-37 02 33. КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата
ΔUкс = kд · kз (10) где сI = 0,7 и сII = 1,2 – при схеме двухстороннего питания; ZITC – сопротивление двухпутного участка; kд – коэффициент месячной неравномерности движения, kд = 1,22; kз – коэффициент, учитывающий дополнительное электропотребление в зимних условиях: kз = 1,15 при среднесуточной температуре t наружного воздуха в зимние месяцы (–5° ÷ –35°); Σt0 - cуммарное время занятий фидерной зоны максимальным расчетным числом поездов N о за сутки, ч: Σt0 = = = 39,6 ч (11) N0 – максимальная пропускная способность участка, N0 = (2 ÷ 3) · (Nпас + Nгр), пар поездов: N0 = 2·(40 + 8) = 96 пар поездов Рн – расчётная максимальная нагрузка на 1 км, кВт/км: Рн = кВт/км (12) kd – коэффициент эффективности: kd = 1,22 – при переменном токе: ΔUкс = 2,0348 В Так как ∆Uкс = 3597,96 В больше чем ∆Uдоп = 2700 В, то сечение (min) контактной подвески ПБСМ – 95 + МФ – 85 можно считать выбранным окончательно, так как оно проходит и по допустимой потере напряжения. Выбор проводов для питающих и отсасывающих линий Эти провода выбирают по эффективному току линии Iэф и длительно допустимому току провода Iдоп. Для фидерных линий применяют провода А-185, соединяя их параллельно. Число проводов определяется по формуле: nпп = = = 0,207 (13) Полученное число округляется до ближайшего большего значения. Отсасывающая линия имеет площадь сечения вдвое большую по сравнению с сечением питающей линии. Исходя из требования, что сечение питающих и отсасывающих линий должно выбираться по нагреву, находим. Число проводов А-185 в отсасывающей линии определяется по формуле:  nол = = = 0,22 (14)
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата
где Iэ.max п/ст .- наибольший эффективный ток подстанции, который приближено (считая вторую фидерную зону данной подстанции аналогичной заданной) может быть найден по формуле: Iэф. max. п/ст = · 103 (15) где k– коэффициент, учитывающий сдвиг по фазе нагрузок плеч питания; k =1,35; С=2, так как питание двухстороннее; kн – коэффициент превышения нагрузки kн = 1,20; kт –коэффициент эффективности тока фидера контактной сети; kт = 1,15. Iэф. max. п/ст = = 108,2 А Округляя до целого числа, принимаем в каждой питающей линии по 1 проводу А – 108,2 из соображений надежности; в отсасывающей линии 3 провода А – 108,2
					2-37 02 33. КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

2 Составление схемы питания и секционирования контактной сети Схема питания и секционирования вычерчивается без масштаба, чертеж КП КС 2012 18. 02. 00 приложения. На питающей линии непосредственно у тяговой подстанции устанавливаются разъединитель с моторным приводом. На схеме показаны десять секций КС — четыре (I, II, III, IV) на перегонах, примыкающих к станции, и шесть (V, VI, VII, VIII, IX, X) на станции. На станции расположена тяговая подстанция (ЭЧЭ), от которой отходят пять фидеров — четыре для контактной сети перегонов и один для станции. Продольное секционирование контактной сети с левой и правой сторон станции осуществлено с помощью изолирующих сопряжений. Поперечное секционирование КС выполнено секционными изоляторами. На схеме все секционные разъединители показаны кружками; при этом разъединители с дистанционным управлением обозначаются двумя кружками разных диаметров, а разъединители с ручным управлением — одним. Разъединители, имеющие при нормальном режиме работы КС включенное положение, на схеме зачернены. Фидерные секционные разъединители с дистанционным управлением Ф1, Ф2, Ф3, Ф31, Ф32, Ф4, Ф5, ФЛ1, ФЛ2 на схеме нормально включены, и через них от ЭЧЭ питается КС шести секций. Секции (VII, VIII, IX, X) — пути для погрузки и выгрузки вагонов — получает питание только при включении секционного разъединителя с ручным приводом от ЭЧЭ через фидерный разъединитель Ф31 и ФЗ2. Типы применяемых разъединителей РНД-35/1000 и РНЗ-1-35/1000 УХЛ-1. Типы применяемых секционных изоляторов ИСМ-1 М.
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата
3 Расчёт нагрузок и максимально допустимых длин пролётов 3.1 Определение нагрузок на провода и натяжений в проводах контактных подвесок в расчётных режимах В расчётах принимают следующие условные обозначения нагрузок: g – вертикальная нагрузка на метр провода, кН/м; р – горизонтальная нагрузка на метр провода, кН/м; q – результирующая нагрузка, кН/м; G – полная вертикальная нагрузка на всей длине пролёта провода, кН; Р – полная горизонтальная нагрузка, кН; К – натяжение контактного провода, даН; Т – натяжение несущего троса, даН. Режим максимального ветра. Вертикальная нагрузка на несущий трос, от веса проводов контактной подвески: g = gт + nк(gк + gc) = 0,76 + 2·(0,68 +1,3) = 4,72 даН/м (16) где gт – нагрузки от веса 1 м несущего троса, gт = 0,76 даН/м [таблица 4, приложение 2]; gк – нагрузки от веса 1 м контактного провода, gк = 0,68 даН/м [таблица 4, приложения 2]; nк – число контактных проводов: nк =2; gc – приближённое значение нагрузки от веса рессорного троса, струн и зажимов, отнесённого к 1 м подвески, gc = 1,3. Горизонтальные нагрузки от воздействия ветра, даН/м: на несущий трос: рт = сх d · 10-3 = 1,25 · 10,8 · 10-3 = 39,36 даН/м (17) на контактный провод: рт = сх Н · 10-3 = 1,25· · 12,8 · 10-3 = 46,5 даН/м (18) где v – нормальная максимальная скорость ветра, v = 36 м/с [таблица 5, приложение 2]; d – диаметр несущего троса, d = 12,6 мм [таблица 4, приложение 2]; Н – высота сечения контактного провода, Н = 12,8 мм [таблица 6, приложение 2]; сх – аэродинамический коэффициент лобового сопротивления провода ветру для различных проводов, в том числе покрытых гололёдом сх = 1,25 [таблица 7, приложение 2]. Результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м: qт = = 39,62 даН/м (19) Режим гололёда с ветром. Вертикальная нагрузка на несущий трос от веса проводов контактной подвески, даН/м, определяется по формуле (19).
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

Вертикальная нагрузка от веса гололёда на несущем тросе при плотности гололёда 900 кг/м3: gгт = 0,8 · 0,0009πbт (d + bт) = 0,8· 0,0009 · 3,14·20·(10,8 + 20) = 1,390 (20) на контактном проводе: gгк = 0,0009πbк (dср + bк) = 0,0009 ·3,14 · 20 ·( 12,1 + 20) = 1,813 (21) где bт – толщина стенки гололёда соответственно на несущем тросе, bт = =20мм [таблица 6, приложение 2]; bк – толщина стенки гололёда на контактном проводе, bк = 20 мм [таблица 6, приложение 2]; dср – средний диаметр контактного провода, dср = 12,1 мм; Н – высота сечения контактного провода Н = 12,5 мм [таблица 4, приложение 2]; А – ширина контактного провода А = 11,76 мм [таблица 4, приложение 2]; 0,8 – поправочный коэффициент к весу гололёда на несущем тросе, учитывающий особенность гололёдообразования на нём. Полная вертикальная нагрузка от веса гололёда на проводах контактной подвески, даН/м: gг = gгт + nк (gгк + gгс) = 1,392 + 2·(1,83 + 0,2) = 6,828 даН/м (22) где nк – число контактных проводов nк = 2; gгс – равномерно распределённая по длине пролёта вертикальная нагрузка от веса гололёда на струнах и зажимах при одном контактном проводе, даН/м, которая в зависимости от толщины стенки гололёда bн = 15 мм составляет gгс = 0,2: Горизонтальная нагрузка от ветрового воздействия, даН/м на покрытые гололёдом: несущий трос: рт = сх (d + 2bт) · 10-3 = 1,25· · (10,8 + 2·25) · 10-3 = 27,70 даН/м (23) контактный провод (провода): рт = сх (Н + 2bк) · 10-3 = 1,25 · · (12,8 + 2·25) · 10-3 = 28,6даН/м (24) где vг – нормативная скорость ветра при гололеде, vг = 18 м/с [таблица 6, приложение 2]. Результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м: qт = = = 68,5 даН/м (25) Расчёт максимальных допустимых длин пролётов При расчете максимально допустимых длин пролетов принимаем за расчетный максимальный режим ветра:
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

на прямом: Lmaх= 2 = 2· = 23 м (29) где К – номинальное натяжение контактного провода МФ-85 = 1950 даН/м [1] Впр – коэффициент прогиба опор на уровне контактного провода и несущего троса под действием ветровой нагрузки на опоры и провода Впр = 0,622; Рк – ветровая нагрузка на контактные провода0,73, даН/м; kI – коэффициент определяем по формуле: kI = k2 + 2ηδξ = 1,5 + 2 · 0,52 · 0,21 · 1,1 = 1,39 (30) где η – коэффициенты зависящий от длины пролета, принимаем пролет длиной L =95 м, η = 0,6 ; δ – коэффициент определяющий скоростью ветра, δ = 0,21. Нагрузка от веса контактных проводов подвески, даН/м, свободных от гололёда в расчётном режиме максимального ветра, или с учётом веса гололёда на них в расчётном режиме гололёда с ветром: g´ср = nк (gк + gгк) = 2·(0,68 + 1,83) = 5,02 (31) ξ – коэффициент динамичности, зависящий от веса контактных проводов 1,07 k2 – коэффициент, определяется по формуле (32): k2 = k3k4k5 = 0,6 · 1,37· 1,4 = 1,15 (32) рэ – удельная эквивалентная нагрузка, учитывающая взаимодействие несущего троса и контактного провода при ветровом их отклонении, даН/м: рэ = (33) где Т – натяжение несущего троса контактной подвески в расчётном режиме, 2050 даН; рт – ветровая нагрузка на несущий трос, 39,36даН/м; qт – результирующая нагрузка на несущий трос, 68,8 даН/м; L – длина пролёта, 75 м; hп ­– длина подвесной гирлянды изоляторов несущего троса в зависимости от числа изоляторов nк; sср ­– средняя длина струны в средней части пролёта, 0,28 м; рэ = = 0,0015 sср = h – 0,115 · = 1,5 – 0,115 · 0,46
					2-37 02 33. КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата
где h – конструктивная высота контактной подвески, h = 1,5 м; g – нагрузка от веса проводов контактной подвески, даН/м, подсчитанная по формуле (16); Т0 – натяжение несущего троса контактной подвески при беспровесном положении контактных проводов, Т0 = 1680. 1,385 26550 на кривых: Lmax = 2 (34) где Вкр – коэффициент прогиба опор на уровне контактного провода и несущего троса под действием ветровой нагрузки на опоры и провода, Вкр = 0,82; R – радиус кривой, R = 600 м; Lmax = 2 = 57,5 м Принимаем пролёт на кривой пути Lmax= 60 м. Принимаем пролёт на прямом участке Lmax= 70м.
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

4 Описание и проектирование трассировки контактной сети станции При разбивки опор на станции необходимо обеспечить нормальное расположение контактного провода относительно оси пути, надёжную фиксацию места изгиба проводов на кривых участках пути, воздушных стрелках и при отводе провода на анкеровку. Следует учесть также перспективное развитие станции и расположить опоры так, чтобы укладка новых путей не вызывала значительных переустройств контактной сети. Лучшим вариантом трассировки считается тот, который при соблюдении всех технических условий требует меньшего количества опор и меньшей суммарной длины нерабочих ветвей проводов. При выполнении трассировки контактной сети следует пользоваться условными обозначениями, приведёнными в таблице 1 приложения 3. 4.1 Подготовка плана станции. Намётка мест, где необходима фиксация контактных проводов Для того чтобы не допустить ошибок в трассировке контактной сети, надо правильно начертить план станционных путей в масштабе 1 : 1000 и хорошо представлять устройство воздушных стрелок и фиксацию контактных проводов. Данные для вычерчивания плана станции приведены в задании. На заданных станциях указаны центры стрелочных переводов (расстояние от пассажирского здания), и, поскольку линии на чертеже представляют собой оси путей,математический центр стрелки (точки пересечения прямой и наклонной линии) будет находиться на расстоянии около 10 м от остряка стрелки в сторону крестовины (рисунок 1). План станции вычерчивают на миллиметровой бумаге, длина которой должна быть на 200 – 300 мм больше масштабного расстояния между входными светофорами. В первую очередь на листе проводят прямую продольную линию главного пути или прямые продольные линии главных путей, наносят ось станции и от неё в обе стороны, через каждые 10 см, проводят тонкие вертикальные линии, обозначающие условные станционные пикеты. Затем на линии главного пути отмечают точку пикета входного стрелочного перевода (по заданной схеме станции) и откладывают 10 мм в сторону крестовины, от этой точки (центр перевода) проводят тонкую наклонную линию под углом 1/11, образуя стрелочную улицу примыкающего парка. Точно так же проводят стрелочную улицу с другого конца парка. Потом параллельно главному пути на расстоянии заданных междупутий проводят линии остальных путей парка. При откладывании размеров междупутий в масштабе следует округлять их до целых миллиметров например, для 5,3 м брать 5 мм; 5,5 м – 6 мм и т.д. Точки пересечения наклонной и параллельных линий будут определять центры переводов. Заданные пикеты остряков стрелок не должны совпадать с этими точками.
					2-37 02 33. КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

1/11 10 м 1/9 17 м 10 м 18 м Пикеты мест, где необходима фиксация контактных проводов Рисунок 1 Очертание пассажирского здания показывают на листе произвольно, пешеходный мостик наносят на план станции в соответствии с указаниями задания на проект, здание тяговой подстанции находится на расстоянии 30 м от главного пути. Трассировку контактной сети на станции надо начинать с размещения опор в обеих горловинах станции и у пешеходного мостика. При этом очень важно обеспечить правильную фиксацию проводов на воздушных стрелках. От этого зависит надёжность работы контактной сети и плавный безыскровой проход токоприёмника во всех направлениях. Наилучшие условия прохода токоприёмника по одиночной воздушной стрелке создаются тогда, когда точка пересечения контактных проводов расположена сим- метрично относительно осей прямого и примыкающего путей и находится на расстоянии 360 – 400 мм от них, там, где расстояние между внутренними гранями головок соединительных рельсов крестовины равно 730 – 800 мм. В этом случае наиболее удобное место расположения фиксирующей опоры будет находится на расстоянии 1 – 1,5 м от точки пересечения в сторону центра перевода или от остряка стрелки на расстоянии А = 17,5 м В случае необходимости место расположения фиксирующей (или промежуточной) опоры можно сместить на 4 – 5 м в сторону остряка и не более 1 м в сторону крестовины. 4.2 Расстановка опор в горловине станции, средней части станции и по концам станции. Расстановка зигзагов Размещение опор в горловинах станции удобнее начинать с намётки мест, где необходима фиксация контактных проводов. Такими местами являются все стрелочные переводы, над которыми должны быть смонтированы воздушные стрелки, и все пункты, где контактный провод должен изменить своё направление (например, на стрелочных кривых). Место фиксации провода на стрелочной кривой целесообразно намечать в
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

её середине. Каждое место, где необходима фиксация контактных проводов, следует наметить вертикальной пунктирной линией, затем определить его пикет, т.е. расстояние от пассажирского здания. После того как все пункты, где необходима фиксация контактных проводов, намечены, намечены, производится выбор тех мест, где рационально установить несущие и анкерные опоры. При этом должны быть рассмотрены варианты расположения опор с учётом возможности выполнения отдельных воздушных пересечений без фиксации. Нефиксированные стрелки могут быть выполнены или путём смещения анкерной опоры на такое расстояние, чтобы анкеруемый провод проходил без изгиба, или путём закрепления пересекающихся проводов на фиксирующем тросе поперечно поддерживающей конструкции так, чтобы эти провода не изгибались и были прямолинейными. Следует избегать устройства воздушной стрелки с двойным пересечением контактных проводов, а также использования для фиксации контактной подвески специально натянутых тросов или нерабочих ветвей проводов, идущих на анкеровку. В этом случае, как правило, целесообразно установить фиксирующую опору. Отдельные способы трассировки контактной сети на стрелках показаны на рисунке: 105 [2] и 20, 21 [3]. Из всех возможных вариантов выбирают тот, при котором будет установлено наименование количество несущих и фиксирующих опор. Фиксирующие опоры устанавливают в тех местах, где нефиксированные стрелки установить нельзя, а установка несущих опор привела бы к значительному уменьшению длины пролёта и, следовательно, к значительному упрощению сети. Когда опоры в горловине станции уже намечены, целесообразно приступить к размещению опор в местах сопряжения анкерных участков станции и перегонов. Сопряжение анкерных участков станции и перегона должно осуществлять с одновременным секционированием сети (воздушных промежутком) и конструктивно выполняется в трёх или четырёх пролётах. Изолирующее сопряжение должно располагаться между входным сигналом и первым стрелочным переводом станции. При этом анкерная опора изолирующего сопряжения (со стороны перегона) должна располагаться не далее 300 м от последней стрелки станции, но так, чтобы она не выходила за входной сигнал. Допускается установка анкерной опоры воздушного промежутка на перегоне перед входным сигналом. В случае невозможности размещения воздушного промежутка между входным сигналом и первой стрелкой станции сигнал должен быть перенесён в сторону перегона на необходимое расстояние. Длина пролёта между переходными опорами воздушного промежутка должна составлять не более 75% максимально допустимой длины пролёта на станции. Видимость сигналов не должно быть ухудшена, что должно быть учтено при выборе габаритов установки опор у сигналов. После размещения опор на обоих концах станции производят размещение их в средней части станции. При этом разбивку опор следует производить по возможности равными пролётами, стремясь к установке минимального числа опор, нигде не превышая при этом максимально допускаемой величины пролёта. На пассажирских платформах следует устанавливать минимальное число опор. При
					2-37 02 33. КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

наличии одного или двух параллельно расположенных путей применяют опоры с однопутными консолями. Установку опор с двухпутными консолями применять не следует. При параллельном расположении от трёх до семи путей рекомендуется применять опоры с жёсткой поперечиной (ригелем), а при большем количестве путей – гибкую попе речную конструкцию. Проход контактной подвески под пешеходным мостиком может быть осуществлён с пропуском подвески под мостиком без закрепления на нём изолятора несущего троса. В первом случае мостик должен рассматриваться как опора и ближайшие к нему соседние опоры должны располагаться на расстоянии, равном или близком к максимально допустимой величине пролёта на станции. Во втором случае, независимо от выбранного способа прохода подвески под мостиком (проход без разанкеровки несущего троса или с его разанкеровкой), ближайшие к мостику опоры должны располагаться так, чтобы мостик был в середине пролёта. Принятый в курсовом проекте способ прохода контактной подвески под пешеходным мостиком должен быть описан и обоснован соответствующими расчётами в пояснительной записке к проекту и показан на листе. При выборе способа прохода контактной подвески под пешеходным мостиком надо все расчёты относить к беспроводному положению контактных проводов, принимая его высоту от головки рельс не менее 6,25 м. Допускается установка скользящих струн длиной не менее 300 мм. Следует учитывать, что расстояние от частей контактной сети, находящихся под напряжением, до заземлённых частей при самых неблагоприятных условиях не должны быть менее 200 мм при системе постоянного тока и 300 мм при системе переменного тока. При составлении плана контактной сети цепную подвеску изображают прямой линией, располагаемой по оси пути (т.е. рабочие участки контактной сети полностью совпадают с планам станции). Однако на плане контактной сети условными обозначениями должны быть ясно показаны все анкеровки, пресечения и воздушные стрелки. Расчёт одного анкерного участка цепной подвески на главном пути станции и построение монтажных кривых. Трассировка анкерных участков на станции. В объёме расчёта анкерного участка цепной подвески входит построение монтажных кривых и таблиц для нагруженного и ненагруженного троса и контактного провода, а также определение натяжения нагруженного несущего троса при режиме гололёда с ветром и при режиме максимального ветра. Расчёт выполняют для одного анкерного участка на главном пути станции. Расчёт выполняют в следующем порядке: определяют расчётный (эквивалентный) пролёт; определяют исходный режим. Эквивалентным пролётом называют пролёт такой длины, в котором при изменениях температуры и дополнительной нагрузки натяжение проводов будет изменяться по тому же закону, как и в анкерном участке при действительно имеющихся пролётах.
					2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

В общем виде формула для определения эквивалентного пролёта может быть записана так: Lэ = = м (35) где Li – длина пролёта с номером i, Li = 67 м; n – число пролётов в анкерном участке, n = 13; ΣLi – длина наиболее длинного анкерного участка на главном пути, ΣLi = 2100 м. Установим исходный расчётный режим, при котором провод в эксплуатации будет иметь максимальное допустимое натяжение Нmax. Для этого по формуле: Lкр = Нmax = = 59,98 м (36) Определим длину критического пролёта для режима гололёда с ветром и режима максимального ветра. Как видно из полученной формулы, значение критического пролёта зависит от климатических условий (tq max, tmin, qmax), а также от физических свойств и максимального допустимого натяжения провода (α, g, Hmax). Определив критический пролёт, сравнивают его с расчётным пролётом. Если расчётный пролёт меньше критического, то исходным расчётным режимом будет режим минимальной температуры, если больше критического – исходным расчётным режимом будет режим наибольшей добавочной нагрузки. Определение натяжений нагруженного (контактным проводом) несущего троса в зависимости от температуры. Для расчётов используют уравнение состояния проводов: tx = A + – (37) где А, В и С – постоянные коэффициенты: А = t1 – + (38) B = (39) С = αES = 21,98 даН/м (40) Подставляя в уравнение (37) различные значения Нх, взятые через произвольные интервалы (например, через каждые 1 кН), получают соответствующие значения tx. Эти значения должны быть в пределах заданного диапазона температур (от tmax до tmin). По полученным значениям tx строят кривую Нх(tx). Контактная сеть каждого анкерного участка на плане, должна, легко просматриваться, поэтому расположение проводов на воздушных стрелках
					2-37 02 33. КП КС 16.13 ПЗ	Лист
Изм.	Лист	№ докум	Подпись	Дата

показывают условными линиями [2. рисунок 107].

Нерабочие ветви контактной подвески обозначают тонкими, сплошными линиями. После разбивки всех анкерных участков подсчитывают их длину (длина анкерного участка не должна превышать 1600 м, а только в исключительных случаях допускается 1800 м), у каждой анкерной опоры указывают номер и длину анкерного участка.

Если длина анкерного участка не превышает 800 м, устраивается односторонняя компенсация натяжения контактного провода. На участках длиной более 800 м устраивается двусторонняя компенсация контактного провода и в середине среднего пролёта анкерного участка отмечается устройство средней анкеровки. Величины пролётов, в которых размещаются средние анкеровки, должны быть не 10% меньше максимально допустимых. Габарит для всех опор на прямых участках пути принимают равным 3.1 м, за исключением тех опор, габариты которых определяется условиями устройства нефиксированных стрелок и опор, устанавливаемых в больших междупутьях для обслуживания обоих путей. Анкерные железобетонные опоры устанавливают с габаритом 3.1 м. Кроме того, для тех опор, которые устанавливают вблизи пассажирского здания (на расстоянии 150-200 м в обе стороны), принимается увеличенный габарит установки опор (до 6 м).

Габарит опор для улучшения видимости сигналов может быть также увеличен. Опоры перед светофором должны располагаться не более 20-25 м от сигнала и иметь габарит 3,5 м.

В соответствии с принятой схемой секционирования на плане станции показывают места установки всех секционных изоляторов, а также изоляторов, включённых в фиксирующие тросы поперечин м в нерабочие ветви подвески. Все секционные разъединители также должны быть указаны на плане станции у тех опор, на которых они будут устанавливаться. Продольные секционные разъединители устанавливают на ближайших к оси станции переходных опорах воздушных промежутков; поперечные секционные разъединители устанавливаются на опорах, расположенных как можно ближе к тяговым подстанциям.

3. Трассировка питающих и отсасывающих линии и усиливающих проводов

Питающие и отсасывающие линии от тяговых подстанций к контактной сети могут быть выполнены воздушными или кабельными. В данном курсовом проекте должна быть произведена трассировка воздушных питающих линий, а отсасывающие линии выполняются кабельными.

Подвеска проводов питающих линий должна осуществляться таким образом, чтобы можно было производить работы на контактной сети без отключения питающих линий и на питающих линиях без отключения контактной сети. Для этого расстояние между проводами различных питающих линий или между проводами питающих линий и контактной сети должна быть не менее 2 м.

На опорах с гибкой поперечной подвеской высотой 15 м с полевой стороны

2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ

Лист

Изм.

Лист

№ докум

Подпись

Дата

могут быть размещены две различные питающие линии, крепление которых осуществляется в промежутке между креплениями поперечно-несущих м верхних фиксирующих тросов. На консольных опорах высотой 10 м с полевой стороны опор может быть размещена только одна питающая линия.

Запрещается подвешивать питающие провода над пассажирской платформой.

Надо подвешивать их с противоположной стороны пассажирского здания.

Переходы проводов питающих линий через контактные сети путей должны производиться как можно ближе к середине пролёта между опорами контактной сети и под углом близким к 90°. Переход осуществляется при помощи специальных опор высотой не менее 15 м, установленных с обеих сторон путей с анкеровкой проводов питающих линий на этих опорах. В этом случае на каждой опоре может быть заанкеровано не более двух различных питающих линий.

В данном курсовом проекте необходимо произвести трассировку трёх питающих линий (по одной линии на каждый из примыкающих к станции перегонов и одной для питания контактной сети станционных путей).

Присоединения перегонных питающих линий к контактной сети при расположении тяговой подстанции в пределах станции осуществляется в местах изолирующих сопряжений анкерных участков на ближайших к станции переходных опорах.

При расположении тяговой подстанции за пределами изолирующего сопряжения анкерных участков, присоединение одной из перегонных питающих линий к контактной сети может быть осуществлена непосредственно у тяговой подстанции.

2-37 02 33.КП КС 16.13 ПЗ

Лист

Изм.

Лист

№ докум

Подпись

Дата

5. Описание и проектирование трассировки контактной сети перегона

5.1 Подготовка плана перегона. Предварительная разбивка перегона на анкерные участки

План перегона вычерчивают на листе №3, в масштабе 1 : 2000. Данные для составления плана перегона приведены в задании на курсовой проект. Заданный перегон примыкает к станции справа и начинается от входного светофора «О». Таким образом, перегон является продолжением станции, местоположение опор на станции и перегоне должны быть увязаны между собой.

Пикеты на плане перегона обозначаются по ходу километров в соответствии с заданием на проект. Кривые участки пути отмечают только на линии профиля с указанием направления поворота радиуса и длины кривой, все искусственные сооружения наносят на условную прямую линию соответствующими обозначениями. Границы расположения высоких насыпей (высотой более 5 м) показывают на спрямлённом плане перегона с указанием высоты насыпей.