4.2.2 Проектирование крышек подшипниковых узлов

Для подшипника 210 с D= 90 мм

Таблица 4 – Характеристики подшипника входного вала

Диаметр D, мм	90
Толщина δ, мм	8
Ширина буртика S, мм	8
Диаметр буртика D6, мм	88
Диаметр D3, мм	64
Ширина глухой крышки, мм	16
Толщина сквозной крышки f, мм	4

Данные взяты согласно рекомендациям [4, с.48]

Для подшипника 211 с D= 110 мм

Таблица 5 – Характеристики подшипника выходного вала

Диаметр D, мм	110
Толщина δ, мм	8
Ширина буртика S, мм	8
Диаметр буртика D6, мм	93
Диаметр D3, мм	69
Ширина глухой крышки, мм	16
Толщина сквозной крышки f, мм	4

Данные взяты согласно рекомендациям [4, с.48]

Размеры выточки под уплотнение в сквозной крышке определяются размерами уплотнения. Предлагается использовать в качестве уплотнений наиболее удобные и широко распространенные резиновые манжеты.

Выбор резиновых армированных манжет производится по ГОСТ 8752-7 из таблицы 3.5 [4, с.49]

Для подшипника 210

Манжет 40х60-3 ГОСТ 8752-79

Данные: d=40 мм, D₁=60 мм, h₁= 10 мм

Для подшипника 211

Манжет 45х65-3 ГОСТ 8752-79

Данные: d=45мм, D₁=65 мм, h₁= 10 мм

Ширина сквозной крышки:

b₁ ≥ f + h₁ + (2…3) мм

b₁ ≥ 3 + 10 + (2…3) = 15мм

4.3.3 Проектирование основных элементов корпуса редуктора

Для жесткой фиксации подшипников на стенке крышки и основания корпуса следует предусмотреть специальные приливы. Определяем диаметр бобышек колеса и шестерни:

- шестерни D₆₃= 1.4* D₃

D₆₃= 1.4*80=112 мм

- колеса D₆₄= 1.4* D₄

D₆₄= 1.4*80=119 мм

Выбор болта для соединения крышки и основания редуктора у подшипников осуществляется по ГОСТ 7796-70

Болт М16х60 ГОСТ 7796-70 с d=16мм, S=22мм, D=23.9мм, H=9мм, L=60мм.

Диаметр обрабатываемой поверхности D₂ должен быть больше диаметра головки болта или гайки:

D₂= D + (3…4) мм

D₂= 23.9 + (3…4)=27.9 мм

Под гайку с целью уменьшения вероятности само отвинчивание гайки рекомендуется устанавливать пружинную шайбу по ГОСТ 6402-70

Выбираю: Шайба 16х65Г ГОСТ 6402-70 с d=16.3 мм, S=b=3.5 мм.

Дальше выбираю гайку по ГОСТ 15521-70

Гайка М16 ГОСТ 155521-70 с d=16 мм, S=22 мм, H=13 мм, D=23.9 мм.

5. Проверочный расчёт валов редуктора

5.1 Выходной вал

0,11 0,09 0,04

Рисунок 11 – Эпюры выходного вала

Реакции опор в вертикальной плоскости:

Σ М_а = 0 F_r∙L₁ - R_cy∙( L₁ + L₂) = 0

Σ М_с = 0 -F_r∙L₂ + R_ay∙( L₁ + L₂) = 0

R_cy = (F_r∙L₁)/(L₁ + L₂) = 1000∙0,11/0,2 = 550 Н

R_аy = (F_r∙L₂)/(L₁ + L₂) = 1000∙0,09/0,2 = 450 Н

Проверка: Σ Y = 0

Σ Y = R_ay - F_r + R_cy = 450 - 1000 + 550 = 0

Построение эпюр изгиба моментов в вертикальной плоскости:

М_а^п = 0

М_в^л,п = R_ay∙0,09 = 40 Н∙м

М_с^л,п = R_ay∙0.2 - F_r∙0.09= 0

Реакции опор в горизонтальной плоскости:

Σ М_а = 0 F_t∙L₁ - R_cx∙( L₁ + L₂) = 0

Σ М_с = 0 -F_t∙L₂ + R_ax∙( L₁ + L₂) = 0

R_cx = (F_t∙L₁)/(L₁ + L₂) = 2500∙0,11/0,2 = 1375 Н

R_аx = (F_t∙L₂)/(L₁ + L₂) = 2500∙0,09/0,2 = 1125 Н

Проверка: Σ Y = 0

Σ Y = R_ax - F_r + R_cx = 1375 - 2500 + 1125 = 0

Построение эпюр изгиба моментов в горизонтальной плоскости:

М_а^п = 0

М_в^л,п = R_ax∙0,09 = 100 Н∙м

М_с^л,п = R_ax∙0,2 – F_t∙0,09 = 0

Реакции опор под действием консольной силы:

F_m = 23∙ = 23∙ = 163 Н

Σ М_а = 0 F_m∙(L_m + L₂ + L₃) - R_cy∙(L₁ + L₂) = 0

Σ М_с = 0 F_m∙L_m + R_ay∙( L₁ + L₂) = 0

R_cy = F_m∙(L_m + L₂ + L₃)/(L₁ + L₂) = 163∙(0,11+0,09+0,04)/0,2 = 196 Н

R_аy = -F_m∙L_m/(L₁ + L₂) = -163∙0,04/0,2 = -33Н

Проверка: Σ Y = 0

Σ Y = R_ay – F_m + R_cy = -33 - 163 + 196 = 0

Построение эпюр изгиба моментов в вертикальной плоскости:

М_а^п = 0

М_в^л,п = 0

М_с^л,п = R_ay∙0,2 = -6,6 Н∙м

М_к = F_t∙r_к = 2600∙0,1 = 250 Н∙м