49. Перегрузочная способность силовых масляных трансформаторов мощностью 16…1600 кВa
Допустимые систематические нагрузки не вызывают сокращения нормируемого срока службы трансформатора, так как за продолжительность графика нагрузки обеспечивается нормальный или пониженный против нормального расчетный износ изоляции. Допустимые аварийные перегрузки вызывают повышенный по сравнению с нормальным расчетный износ витковой изоляции, что может привести к сокращению нормированного срока службы трансформатора, если повышенный износ впоследствии не компенсирован нагрузками с износом витковой изоляции ниже нормального. Максимально допустимые систематические нагрузки и допустимые аварийные перегрузки масляных трансформаторов определяются в соответствии с таблицами 1,2. В таблицах приведены значения K2 и h для суточного прямоугольного двухступенчатого графика нагрузки трансформатора при различных значениях K1 и 0охл значение K2 следует определять линейной интерполяцией. 0охл– температура окружающей среды, в градусах Цельсия; K1 – начальная нагрузка, предшествующая нагрузке или перегрузке K2, в долях номинальной мощности или номинального тока: K1 = S1/ Sном = I1 / Iном K2 – нагрузка или перегрузка, следующая за начальной нагрузкой K1, в долях номинальной мощности или номинального тока: K2 = S2/ Sном = I2 / Iном h – продолжительность нагрузки K2 на двухступенчатом суточном графике нагрузки, ч. В таблице 1 обозначение (+) указывает на то, что для данного режима нагрузки расчетное значение К2 > 2,0 , но допускается его любое значение в интервале 1,5 < K2 < 2,0.
50. Экономических режим работы силовых трансформаторов.
На подстанциях с двумя и более трансформаторами в зависимости от суммарной нагрузки экономически целесообразно иметь на параллельной работе такое число трансформаторов, при котором КПД каждого из них приближается к максимальному значению. На покрытие потерь от передачи реактивной мощности затрачивается активная мощность. Поэтому при определении наиболее выгодного по потерям числа параллельно включенных трансформаторов реактивные потери переводят в активные путем умножения на экономический коэффициент /Сэ. Он показывает потери активной мощности в киловаттах, связанные с производством и распределением 1 квар реактивной мощности. Средние значения коэффициента К3 для различных трансформаторов приведены ниже:
Трансформаторы: -Кэ
повышающие и с. н. станции.........., , 0,02
в сетях 6—10 кВ, питающиеся от шин генераторного напряжения станций................ 0,06
В районных сетях 35—110 кВ............. 0,08
В районных сетях 35—110 кВ при наличии на шинах 6—10 кВ
Синхронных компенсаторов............, 0,04
В распределительных сетях 6—10 кВ ......,.,. 0,12
Учитывая сказанное, на подстанциях с трансформаторами одинаковых конструкции и мощности число одновременно включенных трансформаторов можно определить следующими неравенствами:
где SS — полная нагрузка подстанции, кВ-А; Shom — номинальная мощность одного трансформатора, кВ-А; п — число параллельно включенных трансформаторов; Рх — активные потери XX, кВт; Рк — активные потери КЗ, кВт; Qc — реактивные потери XX квар; QM — реактивные потери КЗ, квар.
Реактивные потери в стали можно вычислить по формуле
Если установленные трансформаторы неоднотипны или различны по мощности, для выбора экономического режима их работы пользуются кривыми приведенных потерь. Допустим, что на подстанции установлены два трансформатора Т1 и Т2, причем номинальная мощность второго больше номинальной мощности первого. Для каждого из них строится кривая приведенных потерь (рис. 7.30) на основании уравнения
где Р' — приведенные потери, кВт; S — действительная нагрузка, кВ-А, Shom — номинальная мощность трансформатора, кВ-А.
Кривая приведенных потерь двух параллельно включенных транс^ форматоров при распределении нагрузки между ними пропорционально номинальным мощностям строится на основании следующего уравнения:
Из рис. 7.30 видно, что в целях уменьшения потерь при увеличении нагрузки выгодно в точке А включить в работу Т2 вместо 77, а в точке Б следует включить в работу оба трансформатора.