2.4 Расчет и подбор элеватора.

Элеваторная установка предназначена для поддержания требуемых параметров расчетного режима.

1. – камера разряжения;

2. – горловина;

3. – диффузор;

4. – сопло.

Коэффициент смешивания:

U=(t₁-t_г)/(t_г.-t_о.);

U=(150-105)/(105-70)=1,28;

t₁ – температура воды в подводимом трубопроводе (t₁=150 ⁰C);

t_г.=105⁰C;

t_о.=70⁰C;

Расход воды, поступающей в элеватор из теплопроводной сети:

G_т.с.= ∑Q_т.п./с×(t₁- t_о);

G_т.с.= 3600×65364/4190×(150-70)=674,2 т/ч;

Q_т.п.- полные теплопотери здания;

с – 4190 Дж/кг°С;

Количество воды, поступившее в систему отопления, после смешивания на элеваторе:

G_c.м.=∑Q_т.п./с×(t_г.-t_о.);

G_c.м.=3600×65364/4190×(105-70)=1541 т/ч;

Расход инжектируемой воды (кг/c):

G_инж.=G_c.м-G_т.с.;

G_инж.= 0,446-0,195=866,8 т/ч;

Проводимость:

а_с.= G_c.м./( ∆p_c.o.)^(0,5)=1/ S_c^0,5;

а_с.=1541 /(11009)^(0,5)=24;

S_c=∆p_c.o./ G_c.м.^2=1/a_c.^2;

S_c=11009/1541_.^2=56864,7;

Оптимальный размер камеры смешивания:

d_k.=0,16×a_c.^0,5;

d_k.=0,16×0,0024^0,5=24,1мм;

Принимаем элеватор с ближайшим меньшим диаметром горловины d_k=25мм,

т.е. элеватор 3.

Диаметр сопла:

d_c.= d_k/((1+U)×((630×d_k.^4)/ а_с.^2+0,65-0,37×n×(U/(1+U))^2)^0,5;

d_c.= 0,024/((1+1,28)×((630×0,024^4)/24^2+0,65-0,37×1,05×(1,28/(1+1,28))^2)^0,5=14,5мм.

3. Система вентиляции.

Проектирование вентиляции производится по справочнику проектировщика под редакцией Павлова.

3.1 Выбор системы.

Жилые здания оборудуются вытяжной системой вентиляции с устройством каналов во внутренних стенах.

Размер канала: (тип ВЕ ) 140*140

Решетка (тип Р ) : 150*200

3.2 Расчет воздухообменов.

Воздухообмен помещений принимается по(табл. А.1 методических указаний “Отопление и вентиляция жилого здания”)

Норма вытяжки: расход удалённого воздуха:

Кухня 60 м.куб./ч

Туалет 25 м.куб./ч

Ванная 25 м.куб./ч

Совместный сан.узел 50 м.куб./ч

3.3 Расчёт системы вентиляции .

Расчет ведется для кухни – помещения с максимальной величиной воздухообмена – 60м³/ч.

Высота воздушного столба определяется от середины вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты: h_v=2 +2+δ_ч.п.+0,2

h_v=2 +2+0,640_.+0,2=4,840 м

Плотность наружного воздуха при t=5 ⁰C составляет ρ_нар=1,27 кг/м³,

Плотность внутреннего воздуха при t=18 ⁰C составляет ρ_вн=1,21кг/м³

Расчетное гравитационное давление:

∆ρ_ρ(e)=h_v (ρ_нар - ρ_вн)g,

h_v-высота воздушного столба,

g – ускорение свободного падения.

∆ρ_ρ(e)=4,840 (1,27 – 1,21)9,81=2,84 Па

Для воздуховодов прямоугольного сечения за расчетную величину d принимается эквивалентный диаметр d_экв.

d_экв=2АВ/(А+В),где

А и В –размеры сторон прямоугольного воздуховода.

d_экв=2*140*140/(140+140)=140 мм, тогда R=0,163 Па/м, v=1,1 м/с.

Значение R принимается с поправочным коэффициентом n на потери давления на трение, т.к. каналы выполнены из кирпича с абсолютной эквивалентной щероховатостью К_э= 4 мм, n=1,4 мм.

∆ρ=R*L*n=0,163*4,840*1,4=1,11 Па, где

R- потери давления на трение

L – длина участка.

Потери давления Z, Па, на местные сопротивления определяються по формуле:

Z=(∑ξ* ρ*V²)/2, где

∑ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода, ∑ξ=1.

Z=(1*1,11*1,1²)/2=0,67 Па

Ρ=R*L*n+Z=1,11+0,67=1,77 Па < ∆ρ_ρ(e)= 2,84 Па – расчёт окончен.

Расчет сведен в таблицу “Расчет системы вентиляции”.

Список используемой литературы.

1. Методические указания «Отопление и вентиляция жилого здания» разработанные ст. преподавателем В.М. Лаврентьевой, ст. преподавателем О.В. Бочарниковой, НГАСУ (Сибстрин) 2005

2. «Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства»: в 3 ч. – Ч.1. Отопление; под ред. И.Г. Староверова, Ю.И. Шиллера. – М.:Стройиздат, 1990. – 344с.

3. СНиП 23.01–99^*. «Строительная климатология» /Госстрой

СССР. – М.: Стройиздат.

4. СНиП 41.01.2003. «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха».

5. СНиП 23-02-2003. «Тепловая защита зданий».

6. СНиП II-3-79*. «Строительная теплотехника».

7. СП 23-101-2004. «Проектирование тепловой защиты зданий».