Основные выводы по результатам опыта

1. Изменение технологии останова – подача воздуха в проточную часть ЦВД и ЦСД и прекращение подачи пара на первые три концевых уплотнения цилиндров одновременно с прекращением подачи масла на подшипники дало заметный положительный эффект .

2. Несмотря на более высокий температурный уровень ЦВД и ЦСД ( особенно их внутренних корпусов ) в момент отключения СС , максимальные температуры баббита наиболее горячих подшипников – ОП-2 и ОП-3 были ниже , чем в ранее проведенном опыте ; время их достижения также сократилось . Фактически достигнутые в опыте результаты характеризуются следующими цифрами : максимальная температура ОП-2 равна 93,5º С и достигнута через 10 ч после отключения СС ; максимальная температура ОП-3 равна 87,5º С и достигнута через 10 ч .

3. Анализ результатов опыта показывает , что если бы подача воздуха в проточную часть не прекратилась в 16 ч 20 мин ( т.е. через 6 ч после начала подачи воздуха , а была бы продолжена еще около двух часов , то тепловое состояние ОП-2 стабилизировалось бы на уровне 88-89º С , ОП-3 - 85º С .

4. Во избежание разогрева зоны заднего концевого уплотнения горячим паром , необходимо прекращать подачу пара и на это уплотнение одновременно с прекращением подачи пара на уплотнение ЦВД и переднее КУ ЦСД .

5. Целесообразно провести опыт по проверке теплового режима подшипников после отключения СС при прекращении подачи пара на все КУ турбины с подачей воздуха в проточную часть ЦВД и ЦСД ; при этом в работе должны оставаться эжектор уплотнений , основные и пусковой эжекторы ( на блоке № 9 дополнительно включается эжектор расхолаживания ) .

6.4Опыт 4 .

Проверка эффективности охлаждения подшипников турбины К-500-240-2 маслонасосами гидроподъема роторов при отключении системы смазки после остановки без расхолаживания

Общие положения

Турбины К-500-240-2 оснащены системой гидростатического подъема роторов . В системе используются маслонасосы гидроподъема ( МГР ) , развивающие достаточно высокое давление – 10,2 МПа ( 100 кгс/см ) , но имеющие ограниченную подачу ( 400 л/мин ) . Опыт показывает , что МГР могут быть включены в работу при вскрытых подшипниках ; при этом из-за малой производительности насосов выброса масла из корпусов подшипников не происходит . С другой стороны , система гидроподъема роторов почти полностью независима от системы смазки ; их объединяет только общий маслобак . Для того , чтобы обеспечить возможность проворачивания ротора при отключенной СС и работающих МГР в схеме имеется линия подвода от напорного коллектора МГР и ВПУ . Эти обстоятельства позволяют использовать МГР при монтажных и ремонтных работах , когда маслосистема смазки отключена . На остановленной " холодной " турбине эта возможность была проверена неоднократно . В связи с проведением работ по проверке возможности отключения СС при повышенных температурах металла цилиндров возник вопрос о возможности охлаждения роторов в зоне подшипников при горячей турбине только тем расходом масла , который обеспечивают МГР , т.е. при остановленной СС . При положительном решении этого вопроса возникает весьма благоприятная ситуация : при необходимости проведения ремонтных работ , требующих кратковременного останова турбины и отключения СС ( но не исключающих возможность работы МГР ) , можно было бы их выполнить без предварительного расхолаживания турбины . Тем самым продолжительность простоя турбины для проведения таких работ можно было бы существенно сократить . Причем основная экономия связана с сокращением затрат времени на расхолаживание турбины и ее последующий пуск .

В конце августа возникла ситуация аналогично описанной выше на турбине ст. № 10 : было зафиксировано появление небольшой течи в аварийном бачке на одном из подшипников ЦНД , для устранения которой необходимо несколько часов . Если устранять эту течь при обычной технологии , необходимо было расхолодить турбину под нагрузкой ( 8-10 часов ) , затем остановить ее , дождаться снижения температур металла ЦВД , ЦСД до уровня , разрешающего отключение СС , провести ремонтные работы , потом осуществить пуск блока из холодного состояния .

В общей сложности на эти операции потребовалось не менее трех суток.

Для сокращения времени было решено совместить проведение ремонтных работ с опытом по проверке эффективности охлаждения подшипников подачей масла только от МГР . Было решено проверить возможность отключения СС при работающих МГР без предварительного хотя бы частичного расхолаживания .

Для проведения опыта была разработана " Программа . . . " . При ее разработке появились определенные недостатки существующей системы . Наличие линии подвода масла от коллектора МГР к ВПУ , казалось бы , обеспечивает возможность вращения ротора этим устройством при отключении СС . Тем самым обеспечивается возможность равномерного остывания ротора без образования теплового прогиба , который неизбежен при отключении СС и остановке ВПУ . Однако в системе не предусмотрен подвод масла от коллектора МГР к подшипникам возбудителя ( СТВ – станции тиристорного возбуждения ) . Поэтому вращение валопровода турбины при отключенной СС исключается из-за опасности повреждения баббита подшипников СТВ при безмасляном вращении . В итоге оказалось , что , несмотря на наличие подвода масла от ВПУ к МГР использовать ее нельзя . Охлаждение подшипников и в этом случае должно осуществляться при неподвижном роторе . Именно этот вариант был заложен в " Программе . . . . " . Возможность его осуществления была согласована с заводом – изготовителем турбины .