- •Содержание
- •ЭКОНОМИКА ЭНЕРГЕТИКИ
- •Рыночные отношения и системы управления в электроэнергетике
- •Интеграционные процессы при создании энергетическими и топливными предприятиями простого товарищества
- •ТЕПЛОВЫЕ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ
- •Анализ эффективности сжигания природного газа и бурого угля ухудшенного качества на котлах БКЗ-210-140Ф Челябинской ТЭЦ-2
- •Об энергоустановках с пылеугольными котлами
- •О некоторых особенностях распределения примесей в водяном объеме котла ТП-87
- •Противопожарная система для турбоагрегатов энергоблоков ТЭС
- •ЭНЕРГОСИСТЕМЫ И ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ СЕТИ
- •Определение допустимого тока нагрузки кабелей, проложенных в блоках
- •Атлас ветров России
- •ОБОРУДОВАНИЕ СТАНЦИЙ И ПОДСТАНЦИЙ
- •Система постоперативного анализа показателей работы оборудования электростанций
38 |
Электрические станции, 2001, ¹ 6 |
|
|
|
|
О некоторых особенностях распределения примесей в водяном объеме котла ТП-87
Горбуров В. И., Зорин В. М., доктора техн. наук, Катковский С. Е., Колечкин Г. И., Крестов В. Б., Сергеев В. В., Хлебников А. А., инженеры
МЭИ – ТЭЦ-11, ТЭЦ-20 АО Мосэнерго
Новые положения организации водного режима, |
электростанциях АО Мосэнерго работают 13 котлов |
||||||||
сформулированные в [1] на основе обработки результа |
ТП-87. Поэтому проблема выяснения причин возмож- |
||||||||
тов многочисленных расчетных исследований и тепло |
ных отклонений от норм водного режима при эксплуа |
||||||||
химических испытаний барабанных котлов различных |
тации котлов указанного типа и разработка рекоменда |
||||||||
типов, подчеркивают особое значение конструктивно |
ций по их предотвращению достаточно актуальна. |
||||||||
го оформления водяного объема для установления в |
Конструктивное оформление парогенерирующей |
||||||||
нем некоторого распределения концентраций приме |
части котла ТП-87 является симметричным и показано |
||||||||
сей, которое, в свою очередь, определяет скорости по |
íà ðèñ. 1 (за исключением контуров циркуляции, под- |
||||||||
ступления примесей к парогенерирующим поверхно |
соединенных к барабану). Генерация пара происходит |
||||||||
стям нагрева и чистоту пара. |
по ступенчатой схеме испарения с тремя конструктив |
||||||||
Как показали теплохимические испытания, конст |
но оформленными ступенями: первая ступень – бара |
||||||||
руктивное оформление в сочетании с режимными фак |
бан котла (чистый отсек); вторая ступень – ближайшие |
||||||||
торами может приводить к существенному росту кон |
к барабану по ходу котловой воды выносные циклоны |
||||||||
центраций примесей в одном из выносных циклонов |
(ÂÖ2 è ÂÖ3 íà ðèñ. 1; полусолевые отсеки); третья сту |
||||||||
сепараторов пара (ВЦ) котла ТП-87. На электростанци |
пень – крайние ВЦ, из которых выводится непрерыв- |
||||||||
ях страны установлено и длительное время эксплуати |
ная продувка котла (солевые отсеки). |
||||||||
руется не менее 60 котлов этого типа. По данным [2] |
Из симметричности конструктивного оформления |
||||||||
число повреждений испарительных поверхностей на |
котла и одного из основных постулатов классической |
||||||||
грева на этих котлах только в 1998 г. равнялось 18. |
теории ступенчатого испарения – об идентичности ка |
||||||||
Одна из причин повреждений – сверхнормативные от |
честв котловой воды ступени и ее продувочной воды – |
||||||||
ложения на поверхностях нагрева, которые могут обу |
следовал вывод о равенстве концентраций примесей в |
||||||||
словливаться нарушениями водного режима. Только на |
солевых отсеках, расположенных у обоих торцов бара |
||||||||
|
|
|
|
D0(1 + wá) |
|
Dï.â |
|||
|
|
|
D01(1 + wö) |
|
D04(1 + wö) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D02(1 + wö) |
|
D02(1 + wö) |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ÂÖ1 |
ÂÖ2 |
|
ÂÖ3 |
ÂÖ4 |
Gïð1 |
G21 |
Gá2 |
Gá3 |
G34 |
Gïð4 |
Á
G14 |
G41 |
Рис. 1. Схема соединений сепарационных устройств котла ТП-87:
Á – барабан; ÂÖ1, ÂÖ2, ÂÖ3, ÂÖ4 – выносные циклоны-сепараторы пара
Электрические станции, |
2001, |
¹ 6 |
|
|
|
|
|
|
|
39 |
||
S, ìã/êã |
|
|
|
|
|
|
|
S1/S2 |
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
8 |
|
12 |
|
16 |
|
20 |
|
|
|
|
Номер условного сечения вдоль оси барабана |
|
0 |
|
|
|
|
||||||
|
200 |
250 |
300 |
350 |
D0, ò/÷ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2. Распределение общего солесодержания вдоль про |
Рис. 3. Отношение концентраций примесей в левых соле |
||
дольной оси барабана котла ТП-87: |
|||
вом и полусолевом отсеках котла ст. ¹ 7 ТЭЦ-11 при раз |
|||
|
|
||
цифры 1, 2, 18, 19 на горизонтальной оси соответствуют ÂÖ1, |
личной паропроизводительности |
||
ÂÖ2, ÂÖ3, |
ÂÖ4 (рис. 1); I – паропроизводительность |
|
|
D0 = 347 ò ÷, |
продувка p = 0,0095; II – паропроизводитель |
|
|
ность D0 = 261 т ч, продувка p = 0,01 |
зависимости от паропроизводительности котла. Раз |
||
|
|
||
|
|
брос точек относительно усредняющей кривой можно |
|
бана при равенстве расходов из них продувочной воды. |
объяснить точностью проведенных химических анали |
||
зов. По данным ðèñ. 3 можно сделать вывод (и это под |
|||
Однако практика эксплуатации показала ошибочность |
|||
тверждают прямые измерения), что с уменьшением па |
|||
|
|
||
такого вывода. Для устранения перекосов в концентра |
ропроизводительности котла содержание примесей в |
||
ции примесей были предложены линии выравнивания |
левом промежуточном циклоне ÂÖ2 возрастает, так как |
||
концентраций: часть воды к парообразующим поверх |
в крайнем ÂÖ1 оно практически не изменялось, поско |
||
ностям нагрева, подключенным к одному из крайних |
льку не изменялся относительный расход непрерывной |
||
ВЦ (например, левого), подавалась из другого крайнего |
продувки ( p 0,01). При равенстве расходов воды в |
||
ВЦ (правого) и наоборот. Заметим, что устранение пе |
контурах циркуляции крайних ÂÖ1 è ÂÖ4 è p = 0,01 îò- |
||
рекоса в концентрации примесей возможно и другим |
ношение S1/S2 должно оставаться неизменным и рав- |
||
путем: увеличением расхода непрерывной продувки из |
ным (по расчету) 5, без учета выноса примесей с па |
||
циклона, где примесей больше, и уменьшением расхо |
ром, или 4,7 при влажности пара, отводимого от ВЦ, |
||
да продувки из циклона с меньшим содержанием при |
ö = 0,02. |
||
месей при неизменном суммарном расходе. И этот спо |
Еще более удручающие результаты были получены |
||
соб, на наш взгляд, более естествен. |
при испытании на ТЭЦ-11 котла ст. ¹ 8 того же типа. |
||
Особенностью котла ТП-87 является то, что в кон |
После снижения паропроизводительности котла с 406 |
||
тур циркуляции, подключенный по пароводяной смеси |
до 260 т ч и более 10 ч работы на сниженной нагрузке |
||
к одному из крайних ВЦ, 100% воды поступает из дру |
электропроводимость воды в правом промежуточном |
||
гого ВЦ по линии выравнивания концентраций, т.е. |
выносном циклоне достигла 1740 мкСм см (при на |
||
контуры циркуляции обоих солевых отсеков (ÂÖ1 è |
грузке, близкой номинальной, она равнялась |
||
ÂÖ4 ) включены по схеме полного перемешивания. |
12,5 мкСм см). Концентрация кремнекислоты SiO2 |
||
Оказывается, что такое подключение контуров цирку |
увеличилась с 0,75 до 7,9 мг кг. В левом промежуточ |
||
ляции солевых отсеков может иметь неприятные по |
ном ВЦ электропроводимость воды составила лишь |
||
следствия для одного из полусолевых отсеков. |
33 мкСм см, и при этом сохранилось примерно на том |
||
Íà ðèñ. 2 показано распределение общего солесо |
же уровне отношение электропроводимостей воды в |
||
держания по длине барабана и в выносных циклонах в |
этом ВЦ и в барабане. |
||
стационарных режимах номинальной и сниженной на |
Отметим здесь, что указанные повышенные содер |
||
грузок для котла ТП-87 ст. ¹ 7 ТЭЦ-11 АО Мосэнерго. |
жания примесей в воде промежуточных ВЦ не могли |
||
Èç ðèñ. 2 видно, что при сниженной нагрузке концент |
быть замечены эксплуатационным персоналом ТЭЦ- |
||
рация примесей в левом промежуточном ВЦ (полусо |
11, так как из этих циклонов отбор проб воды для хи |
||
левом отсеке) становится в 1,5 раза больше, чем в |
мических анализов не производился ввиду отсутствия |
||
крайнем ВЦ (солевом отсеке); отношение концентра |
пробоотборных линий. |
||
ций фосфатов в этих циклонах равнялось 1,6. |
В результате теплохимических испытаний котла |
||
Íà ðèñ. 3 показан график отношений концентраций |
ТП-87 ст. ¹ 11 ТЭЦ-20 АО Мосэнерго также был сде |
||
примесей (общее солесодержание) в левых ВЦ S1/S2 â |
лан вывод о возможности значительного увеличения |
40 |
|
|
|
|
Электрические станции, |
2001, |
¹ 6 |
S |
|
|
|
|
G, ò/÷ |
|
|
10000 |
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S2 |
|
|
S1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
S3 |
|
|
100 |
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S4 |
6 |
|
|
10 |
|
|
|
Sá |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
3 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,02 |
0,04 |
0,06 |
0,08 |
|
|
Рис. 4. Расчетные концентрации примесей в барабане |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
котла и выносных циклонах, отнесенные к концентрации |
|
|
|
|
|
|
|
в питательной воде, в зависимости от разности расходов |
|
|
|
|
|
|
|
âîäû = G D0 в контурах циркуляции ÂÖ1 è ÂÖ4 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400 D0, ò/÷ |
||
|
200 |
250 |
300 |
350 |
содержания примесей в воде левого промежуточного ВЦ при его работе на сниженных нагрузках. Особен ность этого котла заключается в том, что пробоотборные линии из промежуточного и крайнего выносных циклонов с каждой стороны барабана объединены в одну. При этом нет гарантии, что в общем потоке рас ход воды из каждого ВЦ составляет 50%. Таким обра зом, результаты химических анализов проб могут рас сматриваться как некоторая усредненная характеристи ка качества воды в крайнем и промежуточном ВЦ. Так, в частности, при снижении паропроизводительности котла с 420 до 260 т ч и после более 10 ч работы на сниженной нагрузке концентрация кремнекислоты в левых ВЦ возросла с 0,2 до 0,74 мг кг при практически неизменном относительном значении непрерывной продувки котла.
Приведенные здесь факты могут иметь только одно объяснение. Если паропроизводительности крайних ВЦ близки по своим значениям, но к одному из них воды поступает больше (от другого ВЦ, см. ðèñ. 1), чем отводится от него по водоопускной трубе, то в этом случае избыток поступившей воды (сравнительно небольшой) должен быть компенсирован уменьшением расхода из промежуточного ВЦ. Вода, отводимая из промежуточного ВЦ в крайний, есть продувка первого. При ее уменьшении содержание примесей в ВЦ начи нает возрастать. Если избыток циркуляционной воды в крайнем ВЦ достиг определенного значения, расход воды из промежуточного ВЦ в крайний становится равным нулю, и его “продувка” реализуется только уносом примесей влажным паром. При дальнейшем увеличении избытка циркуляционной воды направле ние потока воды меняется на противоположное: она на чинает течь от крайнего ВЦ к промежуточному. Далее возможно изменение направления потока воды и в пат рубке между барабаном котла и промежуточным ВЦ.
Для подтверждения сказанного была составлена система уравнений баланса примесей. Уравнения для барабана котла и каждого из ВЦ составлялись в соот ветствии с ðèñ. 1 и в предположении G41 – G14 0. Âñå
Рис. 5. Расчетные кривые зависимостей от паропроизво дительности котла избытка расхода воды G (1 ), поступа
þùåé ê ÂÖ1 îò ÂÖ4, и необходимого расхода Gp(2 ) для работы ÂÖ1, построенные для котла ТП-87 ст. ¹ 7, ТЭЦ-11 АО Мосэнерго
уравнения были приведены к безразмерному виду пу тем деления всех членов на D0 Sï.â (D0 – паропроизво дительность котла, Sï.â – концентрация примесей в пи тательной воде).
Таким образом, относительный расход воды
è = Dè D0;
sè = Sè Sï.â.,
ãäå Sè – абсолютное значение концентрации примесей, а индекс “и” заменяется в уравнениях индексами пото ков или элементов сепарационных устройств котла в соответствии с ðèñ. 1.
Уравнения имеют следующий вид: для барабана котла
4
ï.â i k i si ká sá áçsá a; i1
для крайнего левого выносного циклона ÂÖ1
b + 41S4 = ( 1k1 + p1 + 14)S1;
для промежуточного ÂÖ2
a = 2k2S2 + b;
äëÿ ÂÖ3
á3Sá = ( 3k3 + 34)S3;
äëÿ ÂÖ4
34S3 + 14S1 = ( 4k4 + p4 + 41)S4.
Электрические станции, 2001, ¹ 6 |
41 |
|
|
|
|
Относительные расходы воды определялись по уравнениям материального баланса:
питательной воды
ï.â = 1 + á + p1 + p4;
перетока между барабанами и ВЦ2
á2 = 21 + 2(1 + 2);
перетока между ÂÖ2 è ÂÖ1
21 = p1 + 1(1 + 1) – ;
перетока между барабаном и ВЦ3
á3 = 34 + 3(1 + 3);
перетока между ÂÖ3 è ÂÖ4
34 = p4 + 4(1 + 4) + ;
циркуляционной воды в контуре ÂÖ4
14 = Kö4 4;
циркуляционной воды в контуре ÂÖ1
41 = 14 + .
Кроме того, в приведенных уравнениях использованы следующие обозначения:
|
á2 |
S |
á |
,åñëè |
á2 |
0 |
a |
|
|
; |
|||
á2S |
á ,åñëè |
á2 0 |
||||
|
|
S |
|
,åñëè |
|
0 |
b |
21 |
2 |
|
21 |
; |
|
21S |
2,åñëè |
21 |
0 |
ká = á + kp; ki = i + kp; á è i – соответственно влажность пара, отводимого из барабана и выносного циклона с номером i = 1, …, 4; kp – коэффициент распре
деления примесей; p1 = Gïð1 D0 è p4 = Gïð4 D0 – относительные расходы непрерывной продувки; Kö4 – кратность
циркуляции в контуре ÂÖ4; = (G41 – G14) D0 – варьируемый в уравнениях параметр, т.е. целью расчета бу дет ответ на вопрос: каким образом разность в расхо дах циркуляционной воды в контурах, подключенных к крайним ВЦ, влияет на содержание примесей в сепарационных устройствах котла: Sá (в барабане) и S1, S2, S3, S4 (в выносных циклонах).
Íà ðèñ. 4 показаны результаты расчетов, выполненных при следующих исходных данных:
i f (i ) = ö = 0,01; á = 0,005; kð = 0,0; p1 = p4 = = 0,005; i f (i ) = ö = 0,002; Kö4 = 8 (значение, соот ветствующее сниженной нагрузке котла).
Пунктирными линиями на ðèñ. 4 разграничены зоны с разными направлениями потоков воды (для каж дой зоны обозначены стрелками) в патрубках между ÂÖ2 è ÂÖ1 (левая стрелка) и между ÂÖ2 и барабаном (правая стрелка).
Çîíà 1 íà ðèñ. 4 характеризуется уменьшением про дувки ÂÖ2 от некоторого номинального значения (при
= 0) äî íóëÿ (ïðè = 0,0252). Çîíó 2 (в диапазоне
= 0,0252 0,0454) можно назвать зоной “запира ния” ÂÖ2: примеси в этот циклон вносятся и из ÂÖ1, и из барабана, а выносятся только с паром.
Çîíà 3, на наш взгляд, маловероятна. Она характе ризуется увеличением продувки ÂÖ2 в барабан котла с
увеличением . Теоретически при очень больших различиях в расходах циркуляционной воды в конту рах, подключенных к ÂÖ1 è ÂÖ4, наступает выравнивание концентраций примесей во всех частях водяного объема, и они становятся равными или близкими зна чению, определяемому расходом непрерывной продув
ки котла ( p1 + p4).
Предположим, что условия проведения расчетов близки к условиям работы котла ст. ¹ 7 ТЭЦ-11, результаты теплохимических испытаний которого описаны ранее. Тогда, построив по данным ðèñ. 4 зависимость S1 S2 от и используя точки аппроксимирующей кри вой ðèñ. 3, можно определить соответствие значенийи D0, по которым рассчитать G – разницу в расхо дах воды, поступающей от ВЦ4 к контуру циркуляции ВЦ1 и отводимой от ВЦ1 к контуру циркуляции ВЦ4. Иными словами, G – избыток воды в ВЦ1, поступаю щий от ВЦ4. Полученные значения G в зависимости от паропроизводительности котла показаны в виде гра фика ðèñ. 5, на котором прямая линия – это зависи мость расчетного расхода воды, который должен обес печить паропроизводительность ВЦ1 и вывод из него непрерывной продувки, т.е.
Gp = 1D0(1 + ö) + p1D0.
Если бы различий в расходах воды от ВЦ1 и ВЦ4 не было (при условии одинаковой их паропроизводите льности), т.е. G = 0, то весь расход Gp при любой на грузке обеспечивался перетоком воды от ВЦ2 к ВЦ1. В условиях G 0 расход воды G21 < Gp. Íà ðèñ. 5 видно уменьшение расхода G21 (вертикальные отрезки между кривыми G è Gp), с которым из ВЦ2 выводятся при меси. Уменьшение расхода G21 ведет к увеличению со держания примесей в его водяном объеме, что и было зафиксировано теплохимическими испытаниями.
Для котла ст. ¹ 8 ТЭЦ-11 значение общего солесо держания в воде промежуточного ВЦ3 оказалось весь ма большим (по сравнению с показателями других сепарационных устройств): электропроводимость воды равнялась 1740 мкСм см при паропроизводительности котла 260 т ч. Можно с уверенностью предположить, что при этой нагрузке расход G превысил Gp для ВЦ3 и направление потока воды в патрубке изменилось: вода стала поступать от ВЦ4 к ВЦ3, и ВЦ3 оказался без продувки.
Кроме упомянутых в данной статье котлов ТП-87, авторы сталкивались с подобными явлениями и на дру гих электростанциях, но на котлах того же типа. На котлах, длительное время работавших на пониженных нагрузках, увеличение содержания примесей в воде по лусолевого отсека приводило к значительным отложе ниям в парообразующих трубах соответствующих экранных поверхностей и даже к их разрывам в результа те перегрева.
42 |
Электрические станции, 2001, ¹ 6 |
|
|
|
|
Одной из причин появления избытка воды G в од ном из крайних ВЦ котла ТП-87 может быть неравно мерность тепловой нагрузки при сниженных паропро изводительностях. При этом увеличение содержания примесей в промежуточном (полусолевом) ВЦ возмож но с той стороны барабана котла, с которой находится крайний ВЦ с большей паропроизводительностью, чем такой же ВЦ с другой стороны барабана.
Были проведены расчеты в следующих предполо жениях:
кратность циркуляции любого контура пропорцио нальна удельной тепловой нагрузке в степени 2 3;
при сниженной паропроизводительности котла уде льная тепловая нагрузка контура одного из крайних ВЦ настолько превышает среднюю по котлу, насколько в другом крайнем ВЦ она меньше средней
q1 qñð b ;
qñð q4
паропроизводительность котла равна 0,65 по отношению к номинальной (260 400).
Расчеты показали, что G 6 т ч может быть до стигнуто при q1 qñð 1,25, что представляется маловероятным, имея в виду, что уменьшение нагрузки на обследованных котлах производилось уменьшением об щего расхода газа к горелочным устройствам. При q1 qñð = 1,1 избыток расхода G расчетом был получен равным 2,6 т ч ( = 0,01), что, судя по ðèñ. 4, явно не достаточно для заметного повышения концентраций примесей в одном полусолевом ВЦ.
Основной причиной появления избытка воды G в одном из крайних ВЦ котла ТП-87 авторы считают гид равлическую нетождественность водоподводящих труб от крайних выносных циклонов к контурам цир куляции (экранам). Причиной появления гидравличе ской нетождественности могут быть различные факторы: несимметричные схемы отмывки контуров цирку ляции, различные условия для образования отложений, разные работы, которые проводились на котле с эле ментами контуров циркуляции крайних ВЦ, включая ремонтные работы. Все упоминавшиеся в статье котлы
работают уже длительное время, и за динамикой разви тия гидравлической нетождественности авторы про следить не имели возможности. Вполне возможно, что в начальный период эксплуатации этих котлов описываемых повышений концентраций примесей на них не было. Вероятно, в процессе эксплуатации изменялись гидравлические характеристики и других контуров циркуляции, но они не имели столь явных и нежелательных последствий. Что касается контуров циркуляции крайних ВЦ, то важным здесь явилось не столько изме нение их гидравлических характеристик, а именно то, что эти изменения были неодинаковыми.
Один из основных выводов данной статьи заключа ется в том, что для котлов с конструктивной схемой, аналогичной описанной, необходим контроль содержа ния примесей не только в чистом и солевом отсеках, но и в полусолевом. При этом пробоотборные линии должны быть выведены из каждого ВЦ отдельно. Целесообразны также вырезки из парообразующих труб, га рантированно входящих в контур циркуляции полусо левого ВЦ, с качественным и количественным анали зом отложений. При обнаружении резкого увеличения концентраций примесей работа котла с пониженной нагрузкой должна быть ограничена. Разработка конкретных мер для устранения нежелательных явлений и с учетом особенностей того или иного котла, как прави ло, возможна после соответствующих его теплохими ческих испытаний.
Для тех котлов, на которых авторами проводились исследования, была предложена сравнительно простая схема их модернизации. Теплохимические испытания котлов, проведенные после их модернизации, показали отсутствие повышения концентраций примесей в выносных циклонах во всем эксплуатационном диапазоне нагрузок.
Список литературы
1.Зорин В. М., Горбуров В. И. Об организации водного режи ма в паропроизводящих установках. – Теплоэнергетика, 2000, ¹ 6.
2.Обзор повреждений тепломеханического оборудования электростанций с поперечными связями и тепловых сетей РАО “ЕЭС России”. М.: ОРГРЭС, 1999.