- •Содержание
- •Динамические характеристики парогазовой установки ПГУ-450Т Северо-Западной ТЭЦ Санкт-Петербурга
- •Техническое перевооружение действующих ТЭС с учетом состояния металла
- •Комплекс работ по освоению и наладке процессов термической переработки твердых бытовых отходов
- •Коррозионное растрескивание дисков паровых турбин, работающих в зоне фазового перехода
- •Основные технические решения по реконструкции Несветай ГРЭС с установкой нового котла с ЦКС в качестве прототипа для технического перевооружения угольных ТЭС
- •О становлении отечественного прямоточного котлостроения
- •Повышение эксплуатационной надежности рабочих лопаток из стали ЭИ961-Ш последних ступеней мощных паровых турбин
- •Развитие систем шариковой очистки конденсаторов и опыт их эксплуатации
- •Опыт разработки технических решений при проектировании пароводяного тракта котла среднего давления с П-образной горизонтальной компоновкой
- •Диагностирование и прогнозирование ресурса сварных соединений паропроводов
- •Исследование огнепреградителей напорно-импульсного типа
Электрические станции, 2001, ¹ 7 |
5 |
|
|
|
|
Динамические характеристики парогазовой установки ПГУ-450Т Северо-Западной ТЭЦ Санкт-Петербурга
Березинец П. А., Крашенинников В. Г., Костюк Р. И., кандидаты техн. наук, Писковацков И. Н., èíæ.
ВТИ – Северо-Западная ТЭЦ СПБ
Парогазовые установки бинарного типа пред ставляют собой для отечественной энергетики новый тип энергетических установок, характеристи ки которых значительно отличаются от характери стик паросилового оборудования. Характерной их особенностью является активная роль ГТУ и пас сивная роль паросиловой части при регулирова нии электрической и тепловой нагрузок ПГУ, а также скользящие параметры пара и отсутствие регулирования температуры пара перед паровой турбиной.
Отсутствие отечественного опыта эксплуата ции бинарных ПГУ при создании ПГУ-450Т Севе-
Уходящие
ãàçû
|
|
|
|
Подпиточная |
|
|
|
|
âîäà |
6 |
|
|
ÂÂÒÎ |
теплосети |
|
|
|
|
|
|
ÐÖÍ |
|
|
|
|
|
|
|
Cáðîñ |
|
|
|
|
в конденсатор |
|
|
Деаэратор |
турбины |
|
|
|
0,65 ÌÏà |
|
|
5 |
|
ÏÍ ÍÄ |
ÏÍ ÂÄ |
|
|
|
|||
4 |
ÖÍ ÍÄ |
|
|
|
|
|
ÃÏÇ-1 |
В турбину |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ÐÓ ÍÄ |
В конденсатор |
|
2 |
ÖÍ ÂÄ |
ÁÐÎÓ ÂÄ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
||
|
|
|
В конденсатор |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
ÃÏ3-1 |
В турбину |
Ãàçû îò ÃÒ
Рис. 1. Принципиальная схема котла ПГУ-450Т:
1 – пароперегреватель высокого давления; 2 – испаритель высокого давления; 3 – экономайзер высокого давления; 4 – паро перегреватель низкого давления; 5 – испаритель низкого дав ления; 6 – газовый подогреватель конденсата; ÃÏÇ – главная паровая задвижка; ÁÐÎÓ ÂÄ – быстродействующая редукци онно-охладительная установка высокого давления; ÐÓ ÍÄ – редукционное устройство низкого давления; ÏÍ ÂÄ è ÏÍ ÍÄ
– питательные насосы высокого и низкого давления соответст венно; ÖÍ ÂÄ è ÖÍ ÍÄ – циркуляционные насосы высокого и низкого давления; ÐÖÍ – рециркуляционные насосы
ро-Западной ТЭЦ г. Санкт-Петербурга потребова ло выполнения широкого спектра работ для изучения ее характеристик с целью разработки оп тимальной технологии эксплуатации во всем диа пазоне нагрузок при всех возможных режимах работы [1, 2].
Для изучения динамических свойств ПГУ-450Т и отработки технологии изменения нагрузки, пус ков и остановов, а также для изучения поведения ПГУ в аварийных режимах разработана управляе мая математическая модель динамики блока, по зволяющая в режиме реального времени изучать и фиксировать реакции элементов ПГУ на воздейст вия регулирующих и защитных органов управле ния. Математическая модель специально не осна щена системами автоматического управления, кроме тех, без которых невозможна ее работа (на пример, регулирование уровня воды в паровых ба рабанах котлов-утилизаторов). Это позволяет по лучать характеристики динамических свойств эле ментов, которые могут использоваться для разра ботки систем автоматического управления. Мате матические модели ПГУ (котлов-утилизаторов, паротурбинной установки) разработаны на базе методов, апробированных ВТИ при исследованиях динамики паросилового оборудования.
Сервисная оболочка математической модели позволяет проводить математические эксперименты в реальном масштабе времени с полным конт ролем изменения характерных параметров, фикси ровать их изменение, вмешиваться в ход экспери мента, изменяя положение регулирующих и от ключающих органов.
При исследованиях динамики главное внима ние уделялось котлам-утилизаторам, которые, яв ляясь связующими звеньями между ГТУ и паро вой турбиной, определяют маневренные характе ристики блока. Принципиальная схема котла-ути
лизатора представлена на ðèñ. 1.
Регулирование нагрузки ПГУ. Штатное регу лирование нагрузки ПГУ осуществляется посред ством изменения нагрузки газотурбинных устано вок. Изменение мощности ГТУ типа V94.2 фирмы Сименс, которые входят в состав ÏÃÓ-450Ò, в диа пазоне 100 – 60% номинальной при текущей тем пературе наружного воздуха осуществляется наи более экономичным образом – изменением расхо да воздуха с помощью входного направляющего аппарата (ВНА) компрессора с соответствующим
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Электрические станции, |
2001, |
¹ 7 |
|||
êã/c |
°Ñ |
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расходгазов, |
Температура, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
500 |
|
3 |
|
|
|
3 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
400 |
|
|
|
|
|
|
210 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
300 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
0 |
1 |
|
2 |
3 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
êã/c |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
140 |
|
|
7 |
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ïàðà, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
70 |
|
|
8 |
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
||||
|
Расход |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
11 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
7 |
14 |
21 |
28 |
35 |
42 |
49 |
ìèí |
|
0 |
|
7 |
14 |
21 |
28 |
35 |
42 |
49 |
ìèí |
|
|
|
|
|
|
à) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
â) |
|
|
|
Расходгазов,кг/c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг/c Температура,°С |
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура,°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
500 |
3 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Расходпара, |
40 |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
Давление,МПа |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
20 |
|
|
|
5 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
13 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
0 |
1 |
2 |
3 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
0 |
7 |
14 |
21 |
28 |
35 |
42 |
49 |
ìèí |
|
0 |
|
7 |
14 |
21 |
28 |
35 |
42 |
49 |
ìèí |
|
|
|
|
|
|
á) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ã) |
|
|
|
|
Рис. 2. Изменение основных параметров ПГУ-450Т при возмущении нагрузкой ГТУ (¹ 1):
à – изменение параметров за котлом-утилизатором ¹ 1; á – изменение расходов пара за котлом-утилизатором ¹ 2; â – изменение параметров в паровой турбине; ã – температура пара ВД перед турбиной и давление в барабанах котлов;
1 – расход газов перед котлом-утилизатором; 2 – температура газов перед котлом-утилизатором; 3 – температура пара ВД за кот лом-утилизатором; 4 – расход пара ВД за котлом-утилизатором; 5 – расход пара НД за котлом-утилизатором; 6 – температура пара НД перед турбиной; 7 – мощность турбины, МВт; 8 – расход пара ВД перед турбиной, кг с; 9 – давление пара ВД перед тур биной, МПа; 10 – расход пара НД перед турбиной, кг с; 11 – давление пара НД перед турбиной, МПа; 12 – температура пара ВД перед турбиной; 13 – 14 – давление пара в барабанах ВД и НД соответственно
изменением расхода топлива, а в диапазоне 100 – 110% и ниже примерно 60% – только с помо щью изменения расхода топлива.
При наличии в составе ПГУ двух ГТУ, как это имеет место в ПГУ-450Т, возможны две техноло гии изменения нагрузки ПГУ – посредством изме нения нагрузки обеих ГТУ одновременно и по средством изменения нагрузки только одной ГТУ.
В диапазоне нагрузки ПГУ 100 – 40% номина льной более экономичной является первая техно логия, так как в большей части диапазона исполь зуются ВНА компрессоров ГТУ. Если предполага ется глубокая разгрузка ПГУ (ниже 40%), то более экономичным способом разгрузки является вторая технология разгрузки блока с отключением одной ГТУ [2].
Изменение параметров в паросиловой части блока в математическом эксперименте при скачко образном возмущении одновременно на две ГТУ без использования пускосбросных устройств высокого и низкого давления (БРОУ ВД и БРУ НД) представлено на ðèñ. 2.
Целью эксперимента являлось определение влияния разгружения и нагружения двух ГТУ на параметры пара перед паровой турбиной. Исход ное состояние – номинальный режим ПГУ при ра боте двух ГТУ.
Цифрами в кружках обозначены режимы после возмущений: 0 – номинальный (мощность ГТУ-2 166,1 МВт); 1 – обе ГТУ разгружены до 99,1 МВт каждая закрытием входных направляющих аппа ратов; 2 – обе ГТУ разгружены до 89,1 МВт каж дая уменьшением подачи топлива; 3 – разгрузка каждой ГТУ до 50 МВт; 4 – разгрузка каждой ГТУ от 16,6 МВт; 5 – нагружение каждой ГТУ до 45,1 МВт восстановлением номинальной началь ной температуры газов; 6 – нагружение каждой ГТУ до 166,1 МВт открытием входных направля ющих аппаратов.
После первого возмущения мощность паровой турбины снизилась с 163,5 до 117 МВт (ðèñ. 2, â ), переходный процесс продолжался около 5 мин, максимальная скорость разгружения составила 9,9 МВт мин, температура пара ВД и НД перед турбиной при этом изменилась незначительно:
Электрические станции, |
2001, |
¹ 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
600 |
I |
|
II |
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расходпара,кг/с |
|
|
|
|
|
|
|
Расходгазов,кг/с |
|
500 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура,°С |
|
|
|
3 |
|
|
III |
|
40 |
|
|
|
|
|
|
||
400 |
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
I |
|
|
III |
|
|
|||
|
I |
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|||||
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
II |
|
|
|
|
5 |
|
|
IV |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
5 |
II |
10 |
15 |
ìèí |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 (котел 2) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
5 |
|
10 |
|
15 |
ìèí |
°Ñ |
190 |
|
|
|
|
IV |
|
|
|
|
|
|
|
ïàðà, |
|
|
|
12 |
III |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
à) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ÂÄ,êã/ñ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 (котел 1) |
|
|
||
|
80 |
|
|
|
|
|
IV |
|
|
|
|
|
III |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
350 |
|
|
|
|
|
|
||
|
ïàðà |
70 |
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IV |
|
|
Расход |
|
I |
|
|
|
III |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ìèí |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
0 |
5 |
|
10 |
IV |
15 |
|
180 |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
III |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
êã/ñ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
III |
|
|
|
|
ÍÄ, |
18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ïàðà |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
7 |
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Расход |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
14 |
I |
|
II |
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
III |
|
|
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
ìèí |
|
0 |
|
|
|
|
|
ìèí |
|
|
|
0 |
5 |
|
10 |
|
15 |
|
0 |
5 |
|
10 |
15 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
á) |
|
|
|
|
|
|
|
â) |
|
|
|
Рис. 3. Изменение основных параметров ПГУ-450Т при возмущении нагрузкой одной ГТУ (¹ 1):
à – изменение параметров за котлом-утилизатором ¹ 1; á – изменение расходов пара за котлом-утилизатором ¹ 2; â – изменение параметров за котлом-утилизатором и перед турбиной; 1 – расход газов перед котлом-утилизатором; 2 – температура газов перед котлом-утилизатором; 3 – температура пара ВД за котлом-утилизатором; 4 – расход пара ВД за котлом-утилизатором, кг с; 5 – расход пара НД за котлом-утилизатором, кг с; 6 – температура пара НД перед турбиной, °С; 7 – мощность турбины, МВт; 8 – расход пара ВД перед турбиной, кг с; 9 – давление пара ВД перед турбиной, МПа; 10 – расход пара НД перед турбиной, кг с; 11 – давление пара НД перед турбиной, МПа; 12 – температура пара ВД перед турбиной, °С
температура пара ВД увеличилась (ðèñ. 2, ã ), à |
Скачкообразное |
восстановление |
температуры |
|
пара НД снизилась (ðèñ. 2, â ) на несколько граду |
газов перед котлами (режим 5) привело к восста |
|||
сов. Расход и давление пара ВД резко снизились |
новлению температуры пара ВД (ðèñ. 2, à, á), ïðî |
|||
(ðèñ. 2, à, á, ã ). |
должительность переходного процесса не превы- |
|||
При дальнейшем разгружении, но уже за счет |
||||
шает 7 мин, однако для стабилизации расхода пара |
||||
снижения начальной температуры газов (режимы |
||||
ВД требуется около 12 мин (ðèñ. 2, à, á ). |
||||
2, 3, 4) наблюдается снижение давления, расхода и |
||||
Скачкообразное открытие входного направля |
||||
температуры пара ВД (ðèñ. 2, â, ã ). Однако расход |
||||
ющего аппарата (режим 6) оказывает более резкое |
||||
пара НД при этом увеличивается (ðèñ. 2, á, â ). Ïðè |
||||
воздействие, чем |
восстановление |
температуры |
||
нагрузке каждой ГТУ 16,6 МВт температура пара |
||||
пара: скорость изменения давления, расхода пара |
||||
составила 300°С, мощность паровой турбины при |
||||
|
|
|
||
этом составила 27,7 МВт, а максимальная ско |
и мощности паровой турбины увеличиваются бо |
|||
рость ее изменения из трех возмущений – |
лее чем вдвое – скорость нагружения паровой тур- |
|||
3,7 ÌÂò ìèí. |
бины составляет около 9,2 МВт мин. |
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Электрические станции, |
|
2001, ¹ 7 |
||||
|
|
|
600 |
|
|
2 |
|
|
так как при этом снижается тепловая нагрузка ис |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
парителей. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
500 |
|
1 |
|
|
3 |
Íà ðèñ. 3 представлено изменение параметров |
||||||||
êã/ñ |
°Ñ |
|
|
|
|
|
|
при возмущении нагрузкой одной ГТУ. Целью ма |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
400 |
|
|
|
|
|
тематического эксперимента являлось |
определе |
|||||||||
Расходгазов, |
Температура, |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
200 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
в предыдущем случае, исходное состояние – номи- |
|||||||||||
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
ние влияния разгружения и останова одной ГТУ |
||||||||
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
на параметры пара перед паровой турбиной. Как и |
||||||||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нальный режим ПГУ при работе обеих ГТУ. |
||||||||
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
Первое возмущение (I) было нанесено сниже |
||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
нием нагрузки ГТУ-1 за счет полного прикрытия |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ÂÍÀ (ðèñ. 3, à ), что привело к снижению расхода |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пара ВД котла с 67 до 49 кг с (примерно на 65 т ч) |
||||||||
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
и расхода пара НД. Мощность паровой турбины |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при этом уменьшилась |
ñî |
162,8 äî |
|
140 ÌÂò |
||||
|
ÌÏà |
|
6 |
|
|
|
|
|
(ðèñ. 3, â ). Температура пара ВД после котла-1 и |
||||||||
|
|
|
|
5 |
|
|
|
перед турбиной не изменилась, а давление снизи |
|||||||||
|
Давление, |
|
|
|
|
|
|
|
2 – 3°С снизилась и температура пара НД. |
||||||||
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
ëîñü (ðèñ. 3, â ). Давление пара НД за котлом-1 и |
||||||||
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
перед турбиной также снизилось (ðèñ. 3, â ). Íà |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
Реакция котла-2 представлена на ðèñ. 3, á. Â |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
результате снижения суммарного расхода пара на |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
паровую турбину и снижения давления перед ней |
|||||||||
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расход пара за котлом-2 увеличивается, причем |
||||||||
|
ÌÏà |
0,6 |
|
|
|
|
|
после возмущения наблюдается выброс пара из |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
барабанов ВД и НД. |
|
|
|
|
|
|||||
|
Давление, |
0,4 |
|
7 |
|
|
|
Второе возмущение (II) было нанесено умень- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
шением расхода топлива на ГТУ-1. Температура |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
газов перед котлом-1 была снижена до 330°С (на |
||||||||
|
|
|
|
6 |
|
|
|
грузка ГТУ около 10 МВт). После возмущения |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
расход |
пара снизился |
äî 15,3 êã ñ |
(55 ò ÷) – |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ðèñ. 3, â, а мощность паровой турбины – до |
|||||||||
|
|
|
0 |
|
8 |
16 |
24 |
ìèí |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
101 ÌÂò (ðèñ. 3, â ). Температура пара после па |
||||||||
Рис. 4. Штатный пуск ГТУ. Подключение пускаемого кот |
ропровода котла-1 снизилась почти до 350°С, од |
||||||||||||||||
ла к работающему: |
|
|
|
нако из-за значительного снижения расхода пара |
|||||||||||||
1 – расход газов перед котлом-утилизатором; 2 – температура |
ВД после котла-1 средняя температура пара перед |
||||||||||||||||
турбиной уменьшилась всего на 26°С – до 482°С |
|||||||||||||||||
газов перед котлом-утилизатором; 3 – температура пара ВД за |
|||||||||||||||||
котлом-утилизатором; 4 – давление пара ВД за котлом 1; 5 – |
(ðèñ. 3, â ). |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
давление пара ВД за котлом 2; 6 – давление пара НД за котлом |
Как и в предыдущем случае, котел-2 на возму |
||||||||||||||||
1; 7 – давление пара НД за котлом 2 |
|
|
|||||||||||||||
|
|
щение отреагировал выбросами пара ВД и НД |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(ðèñ. 3, á ) из-за снижения давления. |
|
|
|
|||||
|
|
Из математического эксперимента следует, что |
Третьим возмущением (III) прекращена подача |
||||||||||||||
|
|
топлива и остановлена ГТУ-1 (ðèñ. 3, à ). Ýòî ïðè |
|||||||||||||||
в диапазоне действия ВНА температурное состоя |
|||||||||||||||||
вело к прекращению генерации пара ВД и НД в |
|||||||||||||||||
ние паровой турбины, котлов-утилизаторов и па |
|||||||||||||||||
котле-1 |
(ðèñ. 3, â ), |
выбросу |
ïàðà |
èç |
котла-2 |
||||||||||||
ропроводов не изменяется, т.е. скорость разгрузки |
|||||||||||||||||
(ðèñ. 3, â ) и повышению температуры пара ВД пе |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
паровой турбины может быть максимальной и со- |
ред турбиной. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
ставлять 9 – 10 МВт мин. |
|
|
|
Четвертое возмущение (IV) – отключение кот- |
|||||||||||||
|
|
При скачкообразном изменении нагрузки ГТУ |
ла-1 по пару ВД и НД – привело к восстановлению |
||||||||||||||
после полного прикрытия ВНА скорости измене |
температуры пара перед турбиной (ðèñ. 3, â ), ñíè |
||||||||||||||||
ния температуры и давления пара превышают зна |
жению |
давления |
ïàðà |
ÂÄ |
перед |
|
турбиной |
||||||||||
(ðèñ. 3, â ) и снижению температуры пара НД пе |
|||||||||||||||||
чения, допустимые для |
паровой |
турбины. Это |
|||||||||||||||
ред турбиной (ðèñ. 3, â ). Мощность паровой тур- |
|||||||||||||||||
означает, что скорость разгрузки ПГУ будет опре |
|||||||||||||||||
бины, в конечном счете, составила 77 МВт. |
|||||||||||||||||
деляться паровой турбиной. Следует также обра |
|||||||||||||||||
Таким образом, при воздействии ВНА одной |
|||||||||||||||||
тить внимание на тот факт, что одинаковое и одно |
|||||||||||||||||
ГТУ изменения параметров пара в активном котле |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
временное воздействие на обе ГТУ не приводит к |
(котле, испытывающем это воздействие) и перед |
||||||||||||||||
выбросу пара из испарителей в паровые барабаны, |
паровой турбиной не выходят за допустимые гра- |
Электрические станции, |
2001, |
¹ 7 |
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Расходгазов,кг/с |
Температура,°С |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
500 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
3 |
|
1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400 |
1 |
|
|
|
|
|
80 |
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
4 |
|
|
êã/ñ |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ïàðà, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
0 |
9 |
18 |
27 |
ìèí |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Расход |
|
|
|
|
|
|
|
|
à) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ÌÏà |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Давление, |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
9 |
|
18 |
27 |
ìèí |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
1500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ìì |
1200 |
|
|
|
|
|
|
0 |
9 |
18 |
27 |
ìèí |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
барабане, |
|
|
|
|
|
|
8 |
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уровеньводыв |
|
800 |
|
|
|
|
|
Давление,МПа |
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
9 |
|
18 |
27 |
ìèí |
|
0 |
9 |
18 |
27 |
ìèí |
|
|
|
|
|
á) |
|
|
|
|
|
|
â) |
|
Рис. 5. Рекомендуемый график пуска ГТУ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
à – график пуска ГТУ; á – график пуска котла-утилизатора; â – график пуска ГТУ; 1 – расход газов перед котлом-утилизатором; 2 – температура газов перед котлом-утилизатором; 3 – температура пара ВД за котлом-утилизатором; 4 – температура пара НД за котлом; 5 – расход пара ВД за котлом-утилизатором; 6 – расход пара НД за котлом-утилизатором; 7 – уровень воды в барабане ВД; 8 – уровень воды в барабане НД; 9 – давление пара ВД за котлом ¹ 1; 10 – давление пара НД за котлом ¹ 1
ницы. Однако в пассивном котле при этом обнару живаются нежелательные эффекты. При сбросе нагрузки ГТУ и снижении давления пара за активным котлом в пассивном котле наблюдается выброс пара из испарителей, при набросе нагрузки – аккумуляция пара. Хотя при этом температура пара не изменяется, большой выброс пара из испа рителей может привести к забросу воды в перегре ватели.
Постепенное разгружение и последующий останов одной ГТУ без отключения ее котла от па ровой турбины и без открытия пуско-сбросных устройств, при условии идеального перемешивания пара обоих котлов, приводит к снижению средней температуры пара ВД перед турбиной
примерно на 30°С и, хотя температура пара за разгруженным котлом снижается до 350°С, условия работы последних ступеней ЦНД не ухудшаются, так как при этом давление пара снижается до 5,3 МПа (рабочий процесс сдвигается вправо). Не значительное снижение средней температуры пара ВД перед паровой турбиной объясняется значительным снижением паропроизводительности раз
гружаемого котла.
Пусковые режимы. При штатном пуске первый этап нагружения ГТУ выполняется при пол ностью прикрытом ВНА за счет повышения нача льной температуры газов, второй этап нагружения осуществляется посредством открытия ВНА по-
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Электрические станции, 2001, ¹ 7 |
|||||
|
600 |
|
|
|
|
|
2 |
лизация уровня воды в барабане ВД происходит |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
быстрее (примерно 10 мин), чем в барабане НД. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
°Ñ |
500 |
|
|
|
|
3 |
4 |
Регулирующие питательные клапаны включа |
|||||||
|
|
|
|
|
|
þòñÿ |
в работу |
(открываются) после окончания |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Температура, |
|
|
|
|
|
|
1 |
||||||||
400 |
|
|
|
1 |
|
процесса набухания и стабилизации уровня воды в |
|||||||||
|
4 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
барабанах. |
|
|
|
|
|
|||
|
300 |
ts |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
До этого момента барабаны не питаются. Од |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
нако опасность закипания воды в экономайзере ВД |
|||||||
|
200 |
|
|
|
ts |
|
|
отсутствует, так как к моменту начала питания ба |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
100 |
|
2 |
|
|
|
|
рабана ВД давление насыщения, соответствующее |
|||||||
|
|
|
1 |
|
|
температуре газов перед экономайзером ВД, ниже |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
давления в нем при закрытом регулирующем пита |
|||||||
|
|
0 |
7 |
|
14 |
21 |
ìèí |
тельном клапане (более 10,0 МПа). |
|
|
|||||
|
|
|
Снижение скорости подъема температуры вы- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
à) |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
хлопных газов ГТУ за счет увеличения его про |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
600 |
|
|
|
|
|
2 |
должительности до 20 мин при полностью при- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
крытых ВНА снижает скорость подъема темпера- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
||||||||
|
500 |
|
|
|
|
|
туры свежего пара; она следует за графиком изме |
||||||||
°Ñ |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
4 |
1 |
нения температуры газов перед котлом. Измене |
||||||||
Температура, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
400 |
|
|
|
1 |
|
|
íèå |
генерации |
ïàðà |
ÂÄ |
ïðè |
ýòîì |
носит |
||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
4 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
монотонный характер, так как графики и открытия |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
300 |
|
3 |
2 |
4 |
|
|
ВНА, и подъема температуры выхлопных газов |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
совпадают. |
|
|
|
|
|
||
|
200 |
|
|
|
|
|
|
Температура газов перед котлом является опре |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
100 |
|
|
|
ts |
|
|
деляющей для температуры свежего пара, расход |
|||||||
|
|
|
|
|
|
газов определяет только паропроизводительность |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
контура ВД. |
|
|
|
|
|
||
|
|
0 |
8 |
|
16 |
24 |
ìèí |
Рекомендуемый график пуска ГТУ, обеспечи |
|||||||
|
|
|
вающий допустимые скорости подъема температу- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
á) |
|
|
||||||||
Рис. 6. Влияние вентиляции котла-утилизатора на темпе |
ры и давления пара ВД, продолжительностью око |
||||||||||||||
ло 30 мин показан на ðèñ. 5. Стрелки на диаграм |
|||||||||||||||
ратуру пара ВД при пуске из неостывшего состояния: |
|||||||||||||||
ìàõ ðèñ. 5, à, á, â отмечают момент начала откры- |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
à – штатный пуск; á – с предварительным сбросом пара в кон |
òèÿ ÂÍÀ. |
|
|
|
|
|
|||||||||
денсатор; 1 – расход газов перед котлом-утилизатором; 2 – |
|
|
|
|
|
||||||||||
Правилами технической эксплуатации и Пра |
|||||||||||||||
температура газов перед котлом-утилизатором; 3 – температу |
|||||||||||||||
вилами котлонадзора предписывается обязатель |
|||||||||||||||
ра пара ВД за котлом-утилизатором; 4 – температура пара в |
|||||||||||||||
котле паропровода . |
|
|
|
|
ная предпусковая вентиляция газового тракта за |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ГТУ и котлов. В ПГУ-450Т эта операция осущест |
|||||||
сле достижения номинальной температуры газов |
вляется выдержкой ГТУ на 600 – 700 об мин в те |
||||||||||||||
чение примерно 10 мин до подачи топлива в каме- |
|||||||||||||||
за газовой турбиной. |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
ры сгорания. Раскрутка и выдержка ГТУ на этих |
||||||||||||
|
Изменение параметров пара за котлом при ти |
||||||||||||||
|
оборотах осуществляются с помощью тиристор |
||||||||||||||
повом пуске ГТУ на котел-утилизатор с полно |
|||||||||||||||
ного пускового устройства (ТПУ). |
|
|
|||||||||||||
стью открытой БРОУ ВД представлено на ðèñ. 4. |
|
|
|||||||||||||
Если котел-утилизатор пускается из холодного |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Как из него следует, скорость изменения темпера- |
состояния, то никаких проблем, связанных с его |
||||||||||||||
туры свежего пара при этом примерно соответст |
вентиляцией, не возникает. Однако, если котел |
||||||||||||||
вует скорости изменения температуры газов перед |
утилизатор пускается из неостывшего или горяче |
||||||||||||||
котлом и значительно превышает допустимые для |
го состояния, то происходит захолаживание повер |
||||||||||||||
котла и паровой турбины значения. |
|
хностей нагрева, в первую очередь, пароперегре |
|||||||||||||
|
При увеличении на 13 мин продолжительности |
вателя ВД. |
|
|
|
|
|
||||||||
работы ГТУ при полностью прикрытом ВНА ско |
Íà ðèñ. 6, à показан пуск котла-утилизатора, в |
||||||||||||||
рость подъема температуры свежего пара пример |
барабане ВД которого до начала пусковых опера |
||||||||||||||
но соответствует скорости роста температуры га |
ций сохранено давление 6,0 МПа, а в барабане НД |
||||||||||||||
зов перед котлом. |
|
|
|
|
0,6 МПа, температура пара перед ГПЗ-1 составля |
||||||||||
|
Процесс генерации пара начинается практиче |
ла 440°С, а перед ГПЗ-2 (перед паровой турбиной) |
|||||||||||||
ски сразу после подачи топлива в ГТУ, а спустя |
– 470°Ñ. Èç рисунка видно, что на 4-й минуте на |
||||||||||||||
примерно |
4 ìèí |
начинается |
бурное |
набухание |
чинается конденсация пара в пароперегревателе |
||||||||||
уровня в барабане ВД. В барабане НД этот про |
ВД (показано пунктиром), которая продолжается |
||||||||||||||
цесс начинается спустя примерно 13 мин. Стаби- |
примерно 8 мин и прекращается после подачи топ- |
Электрические станции, 2001, ¹ 7 |
11 |
|
|
|
|
лива в ГТУ. Давление пара в барабане при этом снижается.
Для исключения конденсации пара в паропе регревателе ВД при пуске котла-утилизатора из го рячего или неостывшего состояния целесообразно предварительно открывать пуско-сбросные устройства и сбрасывать пар из котла в конденса тор, снижая его давление в барабане ВД до 0,2 МПа и ниже. На ðèñ. 6, á показан такой пуск котла-утилизатора при сбросе давления в барабане ВД до 0,2 МПа, температура захолаживаемого пара ВД не достигает температуры конденсации.
Опасность конденсации пара в пароперегрева теле НД отсутствует при пусках котла-утилизатора из любого теплового состояния.
Наиболее сложным является пуск модуля “ГТУ + котел-утилизатор” и подключение его к работающей паровой турбине. Число и сложность проводимых операций по подключению зависят от пропускной способности БРОУ ВД. Если ПГУ ра ботает с одной ГТУ при номинальном режиме, то давление пара за работающим котлом составляет около 0,4 МПа при номинальной температуре пара. Подключение к работающему блоку пускае мой ГТУ и котла-утилизатора должно производи ться, естественно, при одинаковом давлении и температуре пара ВД и НД. Если пропускная спо собность БРОУ ВД выбрана равной номинальной паропроизводительности котла при номинальном давлении (250 т ч), как это сделано в ПГУ-450Т, то номинальная температура пара будет достигну та при номинальной температуре газов после ГТУ и полностью прикрытом ВНА. Однако давление пара ВД при этом будет превышать давление пара перед турбиной и потребуются дополнительные операции на турбине для выравнивания давлений.
С помощью математических экспериментов отработана технология подключения пускаемого
котла к работающему, суть которой заключается в согласовании действий БРОУ ВД и регулирующих клапанов (РК) турбины: после выравнивания температуры пара ВД прикрытием РК выравнивается давление пара за обоими котлами и затем нагружа ется паровая турбина – сначала открытием РК, а затем ступенчатым прикрытием БРОУ ВД.
При пропускной способности БРОУ ВД, соот ветствующей объемному расходу пара при работе ПГУ с одной ГТУ, этих проблем не возникает, так как при выравнивании температуры пара ВД выравнивается и давление пара за котлами. Операция подключения сводится к открытию ГПЗ перед тур биной и последующему ступенчатому прикрытию БРОУ ВД (для нагружения турбины). Такой про цесс показан на ðèñ. 4.
Установлено, что подключение контура НД к работающей турбине не вызывает проблем. Из-за небольшого рабочего давления пара перепад дав ления между подключаемым и работающим кот лом не превышает 0,2 – 0,3 МПа. Это позволяет открывать РУ НД в один прием.
Выполненное на стадии проектирования моде лирование динамики ПГУ позволило разработать обоснованные алгоритмы управления блоком и решать вопросы, возникавшие при его освоении.
Список литературы
1.Теплофикационная парогазовая установка Северо-Запад ной ТЭЦ/ Дьяков А. Ф., Березинец П. А., Васильев М. К. и др. – Электрические станции, 1996, ¹ 7.
2.Теплофикационная парогазовая установка Северо-Запад ной ТЭЦ Санкт-Петербурга. Статические характеристики Дьяков А. Ф., Березинец П. А., Грибов В. Б. и др. – Элект рические станции, 1996, ¹ 12.