Характеристики фильтрующего слоя и технологические показатели фильтров

Наименование	Единица измерения	Показатели
Крупность зерен	мм	0,5-1,1
Насыпная масса 1 м3 сухого материала	т	0,6-0,7
Насыпная масса 1 м3 влажного материала	»	0.55
Высота слоя	м	1,0—1,2
Длительность взрыхления	мин	15
Интенсивность взрыхления	л/(с • м2)	4
Оптимальная скорость фильтрования	м/ч	20
Потеря давления в свежем фильтрующем слое	МПа	0,03—0,05
Потеря давления в загрязненном слое перед промывкой	»	0,1

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

Доза вводимого жидкого натриевого стекла для силикатной обработки воды

Показатели качества исходной водопроводной воды (средние за год)				Доза вводимого жидкого натриевого стекла в пересчете на SiO^", мг/л
Индекс насыщения карбонатом кальция /при 60 °С	Концентрация, мг/л
	соединений кремния* SiO^-	растворенного кисло­рода Og	хлоридов и сульфатов (суммарно) [СГ] + [5042-]
-0,5 </и 0 -1,5^/^-0,5 J>0 J>0	До35 » 15 » 25 » 15 и в исходной воде сое; экла должна быть увелич	Любая » » » 1инений кремния <15 м •(ена до ПДК, указанной	^50 S50 51 -'100 101—200 г/л (в пересчете на SiO в п. 5.20 настоящего свс	15 35 25 35* j~} доза вводимого да правил.
* При концентраци жидкого натриевого сте

^: ПРИЛОЖЕНИЕМ

Методика расчета графиков регулирования подачи теплоты на отопление у потребителей а. Расчет графиков подачи теплоты в системы отопления в зависимости от погодных условий

Для промышленных и общественных зданий, при расчете теплопотерь которых не учитывают­ся бытовые теплрвыделения, изменение подачи теплоты на отопление определяется по форму­ле ^оис. 1. линия «

где бд — относительный тепловой поток на ото­пление;

Qo— тепловой поток на отопление при те­кущей температуре наружного воздуха /н. Вт;

Оотах~ расчетный тепловой поток на отопле­ние при расчетной температуре наруж­ного воздуха для проектирования ото­пления <о, Вт; ' ^—расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях.

Рис. 1. Графики относительного изменения теплового потока на отопление fi, в зависимости от наружной температуры »д для разного типа потребителей и способов авторегулирования

1 —для промышленых и общественных зданий; 2— для жилых зданий при регулировании без коррекции по отклоне­нию внутренней температуры от заданной; 3 — для жилых зданий при регулировании с коррекцией по ^.

Продолжение поил. 18

Для жилых зданий при расчете изменения теплового потока на отопление в соответствий | со СНиП 2.04.05-91 * учитываются бытовые теп-• ловыделения,в квартирах, которые в отличие от ^теплопотерь через ограждения не зависят от .величины /ц. Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты наотопление по срав­нению с определением его по формуле (1). Тог­да относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с уг­ловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле

где ^"—оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принима­емая с учетом принятого способа ре­гулирования;

0,14—доля бытовых тепловыделений в квартирах с угловой комнатой от теп­лопотерь для условий /о = -25 °С. При регулировании систем отопления под­держанием графика подачи теплоты в зависи­мости от г„ без коррекции по температуре внут­реннего воздуха, когда скорость ветра при рас­чете теплопотерь принимается равной расчет­ной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, tf"⁷ при­нимается равной 20,5 °С при /„, соответствую­щей параметрам А, постепенно снижаясь до 19 °С с понижением /„ до /ц = /д (рис. 1, линия 2).

При регулировании систем отопления с ав­томатической коррекцией графика подачи теп­лоты при отклонении внутренней температуры от заданной, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной нулю, что, со­ответствует сокращению объемов инфильтрую­щегося наружного воздуха, но не менее сани­тарной нормы притока, /Р¹"' принимается равной 21,5 °С. График изменения относительного теп­лового потока на отопление будет представлять собой прямую линию, пересекающую ось аб­сцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по /,, а при /„ = /д относительный тепловой поток будет равным 0,9 ботах ^^v\c- ^ ' линия 3).