2.3. Сбор постоянных нагрузок от собственного веса пролетного строения

Суммарная нагрузка от собственного веса пролетного строения определяется как сумма первой и второй части собственного веса (таблица 2.3.).

Таблица 2.3

Сбор постоянных нагрузок от собственного веса пролетного строения

№п/п	Наименование нагрузки	Нормативное значение qн, кН/м	Коэффициент надежности γf	Расчетное значение qрасч, кН/м
От пролета 18м 99,5+44,02; 109,45+61,39		143.52		170.84
От пролета 33м 114,5+44,02; 125,95+61,39		158.52		187.34

2.4. Сбор постоянных нагрузок от собственного веса промежуточной опоры

Сбор нагрузок от собственного веса промежуточной опоры определяется по рис. 2.4. (табл.2.4.)

Рис.2.4. Общий вид промежуточной опоры на свайном основании. Разрез 1-1. Вид А

Таблица 2.4

Сбор постоянных нагрузок от собственного веса опоры

№п/п		Наименование нагрузки	Нормативное значение qн, кН		Коэффициент надежности γf		Расчетное значение qрасч, кН
1		РОЧ, б=13 кН/ м3 0,2х0,25х0,052 х13х10	0.34		1,1		0.37
2		Подферменники, б=25кН/ м3 0,5х0,55х0,15х 25х10	10.31		1,1		11.34
3		Ригель, б=25 кН/ м3 (4х2,5+0,275х2+0,5х2)х(0,05+0,3х2+ 0,25х2+0,2х2)х0,45 х25=11.55х1.55х 0,45х25	201.4		1,1		221.54
4		Тело опоры, б=25 кН/ м3 (1,55-0,2х2)х (11,55-0,5х2)х 3,2х25= 1.15х10.55х3.2х25	970.6		1,1		1067.66
5		Ростверк, б=25 кН/ м3 (1,1х2+0,5х2)х (10.55+1,5х2)х 1,0х25= 3.2х13.55х1,0 х25	1084,0		1,1		1192.4
Итого собственный вес промежуточной опоры на естественном основании, кН				2266.65				2493.31
6	Сваи 0,35х0,35м, L=10м,n=33шт, б=25 кН/ м3 0,35х0,35х10х33х25		1010.62		1,1		1111.69
Итого собственный вес промежуточной опоры на свайном основании, кН				3277.27				3605,0

3. Определение временных и прочих нагрузок

3.1. Определение опорной реакции на промежуточной опоре от воздействия собственного веса пролетного строения и временной нагрузки

Интенсивность равномерно-распределенной нагрузки от собственного веса пролетного строения, включая мостовое полотно, по данным таблицы 2.1 составляет:

• Нормативной:

для пролета L=18мq_{с.в.норм18м}= 143,52кН/м;

для пролета L=33мq_{с.в.норм33м}= 158,52кН/м;

• Расчетной:

для пролета L=18мq_{с.в.расч18м}= 170,84кН/м;

для пролета L=33мq_{с.в.расч33м}= 187,34кН/м;

Опорную реакцию на промежуточной опоре от собственного веса пролетного строения и временной нагрузки А-14 получим при загружении ее нижеприведенной линии влияния.

Рис.3.1. Схема загружения линии влияния опорной реакции пролетного строения на промежуточной опоре расчетными постоянной и временной нагрузками

Суммарная площадь участков линии влияния составляет Σω=9+16,5=25.5м.

Определение реакции пролетного строения от нормативных постоянных и временных нагрузок:

Загружение собственным весом и временными нагрузками А-14 и пешеходной нагрузкой:

Q_св+А-14.^н =q _{с.в.норм18м}ω₁+q _{с.в.норм33м}ω₂ +vΣω +P(y₁+y₂) +q_ТΣω = 143,52·9 + 158,52·16,5 + 13,72·25,5 + 137,2 · (1 + 0,955) + 3,36·25,5 = 1291.68 + 2615.58 + 349.86 + 268.23 + 85.68 = 4611.03кН;

Загружение собственным весом и временной нагрузкой НК-80:

Q_св+НК-80^н =q _{с.в.норм18м}ω₁+q _{с.в.норм33м}ω₂ +P(y₁+y₂+y₃+y₄) = 143,52·9 + 158,52·16,5 + 196 · (1 + 0,964 + 0,927 + 0,891) = 1291.68 + 2615.58 + 741.27 = 4648.53кН;

Т.о. наиболее невыгодным является загружение временной нагрузкой НК-80 и нормативная опорная реакция от пролетного строения на промежуточной опоре составляет 4648.53кН.

Определение реакции пролетного строения от расчетных постоянных и временных нагрузок:

Загружение собственным весом и временными нагрузками А-14 и пешеходной нагрузкой:

Q_{св+А-14. 1 сл.}^р=q_расч18мω₁+q_расч33мω₂ +vΣω(1+μ)γ_fv+P(y₁+y₂)(1+μ)γ_fP+q_ТΣωγ_fТ= 170,84·9 + 187,34·16,5 + 13,72·25,5·1.09·1.2 + 137,2 · (1 + 0,955) ·1,09·1,2 + 3,36·25,5·1·1,2 = 1537.56 + 3091.11 + 457.62 + 350.84 = 5437.13кН;

Загружение собственным весом и временной нагрузкой НК-80:

Q_св+НК-80^р =q_расч18мω₁+q_расч33мω₂ +P(y₁+y₂+y₃+y₄) · (1+μ)γ_fP= 170,84·9 + 187,34·16,5 + 196 · (1 + 0,964 + 0,927 + 0,891) · 1,1· 1 = 1537.56 + 3091.11 + 815.40 = 5444.07кН;

Т.о. наиболее невыгодным является загружение временной нагрузкой НК-80 и расчетная опорная реакция от пролетного строения на промежуточной опоре составляет 5444.07кН.

Определение динамических коэффициентов:

Для временной нагрузки А-14:

(1+ μ)_АК= 1+(45-λ)/135 = 1+(45-33)/135 = 1,09;

Для временной нагрузки НК-80:

(1+ μ)_НК-80= 1,1;

здесь λ – величина наибольшего пролета λ = 33м;

Для толпы на тротуарах: (1+ μ)_Т= 1.

Определение коэффициентов надежности по нагрузке:

γ_fP,А-14=γ_fv=γ_fТ= 1,2.

γ_fP,НК-80=1,0.

Определение нагрузки от толпы на тротуарах:

p_Т= 4-0,02·λ = 4- 0,02·51 = 2.24кПа;

q_Т =p_Т·Т=2.24·1,5=3.36кН/м;

здесь λ – длина линии загружения пешеходной нагрузкой λ = 33+18=51м; Т – ширина тротуара, м.