- •1. Исторический обзор развития паровых турбин. Турбины Герона, Лаваля, Парсонса, и их конструктивные особенности.
- •31. Схема газотурбинной установки и ее реальный цикл. Внутренний кпд гту. Коэф. Избытка воздуха.
- •2. Принципиальная схема теплоэнергетической установки и ее" цикл в t-s (Ренкина) Абсолютный кпд идеальной установки с учетом и без учета роботы насоса.
- •33.Достоинства и недостатки паротурбинных и газотурбинных установок.
- •4. Влияние параметров пара на абсолютный кпд пту. Понятие эквивалентной температуры при замене цикла Ренкина циклом Карно. Промежуточный перегрев пара.
- •34. Турбина с длинными лопатками. Закрутка лопаток. Закон закрутки с постоянством циркуляции (вывод формулы).
- •5. Принципиальные схемы турбин для комбинированной выработки тепловой и электрической энергии.
- •35.Турбинные решетки осевых турбин,их геометрические параметры(сопловые,рабочие)
- •6. Формулы расчета характеристик решеток
- •36.Многоступенчатая турбина активного типа и процесс расширения в ней в h-s диаграмме . Коэффициент возврата теплоты.
- •7. Многоступенчатая турбина реактивного типа и процесс расширения в ней в h-s диаграмме. Расчет диаметров последней и первой ступеней.
- •37.Особенности пуска, остановка и эксплуатация турбин.
- •8.Схема установки с турбиной конденсационной и с турбиной с противодавлением
- •38.Геометрические характеристики решеток сопловых и рабочих(….)Графики зависимости эффективного угла выхода от относительного шага и угла установки профиля.
- •9. Формулы расчета площади выхода потока из решетки и площади минимального сечения для сверхзвуковых сопловых решеток.
- •39.Турбины с отопительным отбором пара нерегулируемого давления.
- •10. Турбинная ступень. Степень реактивности. Процесс расширения пара в решетках ступени в h, s - диаграмме (h0, h0c, h0p, w12/2).
- •40.Треугольники скоростей (совмещенные) турбинной ступени.
- •11. Профили лопаток ступени, входной и выходной треугольники скоростей. Силы, действующие на рабочую лопатку(окружная, осевая)
- •41. Характеристики плоских решеток.
- •42. Переменные режимы работы турбины. Треугольники скоростей при расчетном и уменьшенном теплоперепаде.
- •13. Формула Флюгеля-Стадола определение давления пара в местах дополнительного его отбора из турбины
- •43. Способы регулирования расхода пара через турбину
- •14. Принципиальная схема регулятора расхода пара через турбину для обеспечения постоянства ее оборотов. Устройство автомата для машины от чрезмерного повышения
- •44. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для активной ступени, график потерь в турбине от u/cф.
- •15. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для реактивной ступени, график потерь в турбине в зависимости от u/cф.
- •45. Определение основных размеров ступени турбины.
- •16. Течение влажного пара в турбинных решетках. Возможные траектории влаги. Треугольники скоростей пара и капель. Оценочная формула потерь от влажности.Потери от влажности пара.
- •46.Критерии для анализа переменного режима работы турбины. График зависимости расхода g пара через турбинную решетку от давления р1 за ней при заданном р0 перед ней.
- •17. Основные элементы конденсационного устройства паротурбинной установки. Цель отсасывания воздушно- паровой смеси из конденсатора.
- •47. Тепловые схемы аэс. Процесс расширения в турбине насыщенного пара (сепарация, пароперегрев).
- •18.Тепловой расчет конденсатора…
- •48. Особенности влажнопаровых турбин аэс. Мероприятия по повышению их надежности.
- •19.Профилирование сопловых и рабочих лопаток турбин.Порядок построения решетки. Построение кромок и узкого сечения сопловой решетки
- •Построение профиля сопловой решетки
- •49.Бикбулатов его заменит, не переживай))
- •50)Расчет угла отклонения потока пара в косом срезе (формула Бэра)
- •51. Выбор степени реактивности, отношения скоростей и размеров ступени
- •22. Пром. Перегрев пара и его влияние на абсолютный кпд идеального цикла
- •52.Теплоносители и рабочая среда применительно к тепловым и атомным электростанциям.
- •23. Типы турбинных решеток и их аэродинамические характеристики (таблица
- •53.Тепловые схемы конденсационных аэс.
- •54.Влияние регенеративного подогрева конденсата и питательной воды на тепловую экономичность установки.
- •25. Определение основных размеров ступени турбины (d или h0, f, или )
- •55.Диаграмма режимов турбины с одним регулируемым отбором.
- •26. . Формула Флюгеля-Стадола определение давления пара в местах дополнительного его отбора из турбины
- •56. Переменные режимы работы турбины. Треугольники скоростей при расчетном и уменьшенном теплоперепаде.
- •27. Его тоже поменяют, все в порядке))
- •57.Теплоносители и рабочая среда применительно к тепловым и атомным электростанциям.
- •28. Тепловые схемы конденсационных атомных электростанций
- •58. Турбинная ступень. Степень реактивности. Процесс расширения пара в решетках ступени в h-s диаграмме.
- •29. Профили лопаток ступени, входной и выходной треугольники скоростей. Силы, действующие на рабочую лопатку(окружная, осевая)
- •59. Особенности влажнопаровых турбин аэс. Мероприятия по повышению их надежности.
- •30. Относительный лопаточный кпд ηол. Его расчет для реактивной ступени, график потерь в турбине в зависимости от u/cф.
- •60.Тепловые схемы конденсационных аэс.
33.Достоинства и недостатки паротурбинных и газотурбинных установок.
ГТУ имеет ряд достоинств по сравнению с паротурбинными:
-
Более компактны, т.к. топливо сжигается в небольшой по размерам камере сгорания
-
Обеспечивают быстрый запуск и нагружение
-
Проще по конструкции и в обслуживании
-
Менее емки в смысле затрат металлов и других материалов (при одинаковой мощности)
-
Имеют более низкую стоимость
-
Почти не требуют воды для охлаждения
ГТУ уступают паротурбинным установкам:
-
По единичной мощности
-
Более низкий КПД (на современном этапе развития)
-
Менее долговечны в эксплуатации
-
Более требовательны к сортам топлива.
БИЛЕТ 4
4. Влияние параметров пара на абсолютный кпд пту. Понятие эквивалентной температуры при замене цикла Ренкина циклом Карно. Промежуточный перегрев пара.
При рассмотрении влияния отдельных параметров желательно цикл Ренкина заменить эквивалентным ему циклом Карно. Для этого переменную температуру на участке подвода теплоты (нагрев питательной воды, ее испарение, перегрев пара) заменить эквивалентной температурой. Она представляет собой такую среднюю температуру, при которой экономичность цикла Карно=Экон-ти цикла Ренкина. ηt=ηк=(Тэ-Тк)/Тэ. Отсюда Тэ=Тк/(1- ηt)
Влияние давления свежего пара. Если при сonst Тк и T0 пара повысить начальное давление пара р0, то вследствие повышения температуры насыщения возрастет эквивалентная температура подвода теплоты от Тэ до Тэ1 это приведет к увеличению абсолютного КПД цикла ηt=ηк=(Тэ-Тк)/Тэ
Однако по мере увеличения начального давления Тэ вначале возрастает, затем этот рост замедляется (до тех пор пока в h, s-диаграмме касательная ab к изотерме t0 = const не станет параллельной участку изобары рк = const.). Дальнейшее повышение давления приводит уже к снижению Тэ и экономичности цикла.
Повышение начального давления пара р0 при заданной температуре tQ и неизменном конечном давлении рк, как видно из T, s-диаграммы и h, s-диаграммы, вызывает увеличение его конечной влажности, которая, приводит к снижению относительного внутреннего КПД турбины η0i- и эрозии рабочих лопаток. Поэтому при повышении начального давления следует увеличивать также и начальную температуру либо применять промежуточный (вторичный) перегрев пара.
Влияние температуры пара. Повышение начальной температуры от Т0 до Т01 приводит к возрастанию средней температуры подвода теплоты от Тэ до Тэ1 при неизменной температуре отвода ее Тк и к соответствующему увеличению КПД цикла. Происходит присоединение дополнительного цикла 2dd1 21 2 к исходному циклу 1abcd21 Поскольку в исходном цикле средняя температура подвода теплоты Тэ ниже, чем в присоединенном, а температура отвода теплоты в обоих циклах одинакова, термический КПД присоединенного цикла выше, чем первоначального. Следовательно, эквивалентная температура ТЭ1 и термический КПД нового цикла, состоящего из исходного и присоединенного циклов, будут выше, чем исходного.
Повышение температуры при неизменном pо и рк приводит к уменьшению влажности пара в последних ступенях турбин, а значит к увеличению относительного внутреннего КПД.
Бесконечное повышение температуры невозможно. Не позволяет материал. Также при повышении температуры снижаются показатели маневренности.
Влияние конечного давления. Уменьшение давления отработавшего пара рк при неизменных начальных параметрах р0 и Т0 вызывает понижение температуры конденсации пара, а значит, и температуры отвода теплоты Тк. Поэтому уменьшение конечного давления всегда приводит к увеличению средней температурной разности подвода и отвода теплоты, располагаемого теплоперепада и термического КПД цикла. Площадь фигуры abedea больше площади, заключенной в контуре a1bcde1 a1 относящейся к циклу, с более высоким конечным давлением пара, на площадь заштрихованной фигуры аа1е1еа. Следовательно, располагаемый теплоперепад в первом цикле больше, чем во втором, на величину ∆H0=(Tk1-Tk)(s0-s'k)
ПП. Пар после расширения в ЦВД турбины направляется в котел для вторичного перегрева. Температура его повышается с t1 до tпп. После ПП пар направляется в ЦНД.
На диаграмме цикл 1a1 abde21 является основным, а второй 2ee1 fg32 — дополнительным.
Если (Тэ)пп выше Тэ, то экономичность дополнительного цикла выше экон-ти основного цикла и КПД общего цикла возрастает.
Кроме того, уменьшается влажность пара в последних ступенях турбины. А значит увеличивается относительный внутренний КПД этих ступеней.