3.5. Процесс впуска.

Температура подогрева свежего заряда:

С целью получения хорошего наполнения двигателя на номинальном режиме, температуру подогрева свежего заряда примем в соответствии с рекомендациями [1 стр.67]: ∆T_N=4ºC.

Для остальных режимов значение ∆T рассчитаем по формуле:

∆T=А_т·(110–0,0125·n)=0,1143∙(110-0,0125∙n_i)

Плотность заряда на впуске:

где, R_в=287 - удельная газовая постоянная для воздуха.

Потери давления на впуске:

ρ_k=ρ₀=1,2049 кг/м³.

В соответствии со скоростным режимом и при учете качественной обработки внутренних поверхностей впускных систем по рекомендации [1 стр.67] примем: 2,6

где, β - коэффициент затухания скорости движения заряда в рассматриваемом сечении цилиндра;

ξ_вп - коэффициент сопротивления впускной системы, отнесенный к наиболее узкому её сечению.

Скорость течения в клапанной щели:

На номинальном режиме примем ω_вп=88 м/с.

Давление в конце впуска:

P_a=P₀–∆P_а=0,101325–0,012130=0,089195 МПа

Коэффициент остаточных газов:

При определение γ_r для двигателя с впрыском топлива без наддува принимается коэффициент очистки φ_оч=1, а коэффициент до зарядки на номинальном скоростном режиме примем φ_доз=1,11, что в полнее возможно получить при подборе угла опаздывания закрытия впускного клапана. При этом на минимальном скоростном режиме возможен обратный выброс, т.е. φ_доз=0,955. На остальных режимах значение φ_доз можно получить, приняв линейную зависимость φ_доз от скоростного режима.

Температура в конце впуска:

Коэффициент наполнения:

Параметры	Процесс впуска и газообмена
n, об/мин	900	3400	5100	6000	7200
α	0,92	0,96	0,98	0,98	0,98
Tr, К	850	955	985	995	1010
Pr, МПа	0,1051	0,1076	0,1111	0,1135	0,1173
∆T, °C	11,3	7,7	5,3	4,0	2,3
∆Pa, МПа	0,0003	0,0039	0,0088	0,0121	0,0175
Pa, МПа	0,1011	0,0974	0,0926	0,0892	0,0839
φдоз	0,955	1,030	1,080	1,110	1,150
γr	0,0428	0,0370	0,0370	0,0378	0,0396
Ta, K	326,671	324,061	322,806	322,417	322,494
ηv	0,9083	0,9574	0,9574	0,9486	0,9222

3.6. Процесс сжатия.

Средний показатель адиабаты сжатия k₁ (при ε=10,2, а также рассчитанных значениях Т_а) определяется по номограмме [1 стр. 73, см. рис.4.4.]. При выборе n₁ учитывается, что с уменьшением частоты теплоотдача от газов в стенки увеличивается, а n₁ уменьшается по сравнению с k₁ более значительно.

k_1N=1,3771; n_1N=1,377

Давление в конце сжатия:

Температура в конце сжатия:

Средняя мольная теплоёмкость в конце сжатия:

а) свежей смеси:

б) остаточных газов:

определяется методом интерполяции по таблице [1 стр. 59, таб.3.8]

где, 24,014 и 24,15– значение теплоемкости продуктов сгорания при 500 °С соответственно при α=0,95 и α=1.

где, 24,44 и 24,586– значения теплоемкости продуктов сгорания при 600 °С соответственно при α=0,95 и α=1.

в) рабочей смеси:

Параметры	Процесс сжатия
n, об/мин	900	3400	5100	6000	7200
k1	1,3762	1,3768	1,3771	1,3771	1,3771
n1	1,376	1,376	1,377	1,377	1,377
Pc, МПа	2,4682	2,3797	2,2660	2,1836	2,0530
Tc, К	782,248	775,997	774,789	773,856	774,040
tc, °C	509,248	502,997	501,789	500,856	501,040
,	21,9434	21,9269	21,9237	21,9213	21,9217
,	23,9647	24,0540	24,1033	24,0993	24,1001
,	22,0263	22,0028	22,0015	22,0006	22,0047