
- •Предисловие
- •1. Связи и реакции связей. Принцип освобождаемости от связей. Определение направления реакций связей.
- •2. Определение центра тяжести сложносоставных поперечных сечений.
- •3. Внутренние силы в поперечных сечениях бруса в общем случае нагружения.
- •6. Расчет плоской системы сходящихся сил аналитическим способом.
- •7. Классификация внешних нагрузок
- •8. Устойчивость равновесия твердого тела
- •9. Расчет балок на прочность по касательным напряжениям
- •10. Построение линий влияния усилий в стержнях фермы.
- •11. Определение усилий в статически определимых фермах методом вырезания узлов.
- •12. Аналитическое определение опорных реакций балок
- •13. Понятие об одностержневых статически неопределимых системах при растяжении-сжатии
- •14. Примеры определения линейных и угловых перемещений сечений статически определимых балок
- •15. Построение эпюр поперечных сил и изгибающих моментов в многопролетных статически определимых балках
- •16. Основные виды опор балочных систем
- •17. Уравнения равновесия плоской системы сил
- •18. Понятие о геометрических характеристиках плоских сечений
- •19. Расчет центрально-сжатых стержней на устойчивость с применением коэффициента продольного изгиба
- •20. Построение эпюр поперечных сил, изгибающих моментов и продольных сил для статически определимых плоских рам
- •22. Примеры расчета заклепочных, болтовых, сварных и клеевых соединений
- •23. Построение эпюр внутренних силовых факторов для простых балок при поперечном изгибе
- •24. Приближенное дифференциальное уравнение изогнутой оси балки и его интегрирование
- •25. Основы расчета статически неопределимых систем методом сил
- •26. Аналитические условия равновесия плоской системы сил (условия равновесия)
- •27. Поперечная деформация. Коэффициент Пуассона
- •28. Понятие о многостержневых статически неопределимых системах при растяжении-сжатии
- •29. Построение эпюр нормальных и касательных напряжений в поперечном сечении балки при поперечном изгибе
- •30. Определение перемещений в статически определимых системах с применением правила Верещагина
- •31. Построение эпюр касательных напряжений в поперечном сечении балки при поперечном изгибе
- •32. Продольная деформация при растяжении-сжатии. Закон Гука
- •33. Определение механических характеристик конструкционных материалов путем проведения испытания образцов
- •34. Виды расчетов на прочность и жесткость в общем случае нагружения стержня
- •35. Построение эпюр продольных сил, напряжений и перемещений при учете собственного веса стержня
- •36. Срез и смятие, основные расчетные предпосылки, условия расчета
- •37. Косой изгиб, основные понятия и определения
- •38. Внецентренное растяжение-сжатие, основные понятия и определения
- •39. Кручение вала круглого поперечного сечения, основные понятия и определения
- •40. Подпорные стенки. Общие понятия, расчетные предпосылки
31. Построение эпюр касательных напряжений в поперечном сечении балки при поперечном изгибе
Для круглого сечения (рис. 31.1) формула Журавского для вертикальной составляющей касательного напряжения может быть записана в следующем виде:
.
Рис. 31.1. Эпюра касательных напряжений
для круглого сечения
Согласно полученной формуле, эпюра τ будет параболической. В наиболее удаленных от нейтральной оси точках при у = R, τ = 0. Наибольшие касательные напряжения будут в нейтральном слое при у = 0. Эпюра касательных напряжений представлена на рис. 31.1, б.
Двутавровое сечение.
При построении эпюры касательных напряжений для двутаврового сечения необходимо учитывать, что изменяются не только статический момент площади, но и ширина сечения. Поэтому эпюра касательных напряжений строится по характерным точкам (рис. 31.2).
В точке 1, Sxотс = 0, поэтому τ = 0. В месте примыкания полки к стенке (точки 2 и 2') будем считать, что эти точки расположены бесконечно близко одна от другой, причем точка 2 принадлежит полке, а точка 2' – стенке.
В точке 2 ширина сечения равна b, а статический момент определяется как статический момент полки с размерами b × t. Для точки 2' статический момент такой же, как для точки 2, но ширина сечения равна d (рис. 31.2, а), и касательные напряжения резко возрастают. Наибольшие касательные напряжения возникают на нейтральной оси и определяются по формуле
.
Рис. 31.2. Эпюра касательных напряжений
для двутаврового сечения
Касательные напряжения в остальных точках определяются из условия симметрии сечения. Эпюра распределения касательных напряжений изображена на рис. 31.2, б.
На рис. 31.3. показан вид эпюр для некоторых других сечений.
Анализируя эпюры касательных напряжений, можно сделать следующие выводы:
1. Вид эпюры τ зависит от формы поперечного сечения.
2. Касательные напряжения по сечению распределяются неравномерно и обычно достигают максимального значения на нейтральной оси сечения.
Рис. 31.3. Эпюры касательных напряжений для различных сечений
32. Продольная деформация при растяжении-сжатии. Закон Гука
Выделим из стержня на участке, где действует постоянная продольная сила N, некоторую его часть длиной l и шириной b (см. рис. 32, а). Опыты показывают, что при растяжении резинового стержня его длина увеличивается, а ширина уменьшается. Пусть l1 и b1 – длина и ширина стержня после деформации соответственно.
Изменение длины стержня при растяжении (сжатии) называется абсолютной продольной деформацией и определяется по формуле:
∆l = l1 – l2.
Отношение абсолютной продольной деформации к первоначальной длине стержня называется относительной продольной деформацией и определяется по формуле:
Рис. 32 а – схема произвольного участка стержня,
сечение п–п; б – схема нижней отсеченной части
стержня по сечению п–п
Закон Гука – относительная продольная деформация прямо пропорциональна нормальному напряжению:
,
где Е – модуль Юнга или модуль упругости первого рода (кН/см2, МПа).
Абсолютная продольная деформация прямо пропорциональна продольной силе в пределах участка длиной l при постоянных N и EА, где EА – жесткость поперечного сечения при растяжении (сжатии).