4.Вибір перерізу проводів і кабелів низької напруги.

Перерізи жил кабелів вибирають по нагріванню тривалим розрахунковим струмом і за умовою відповідності обраному захисному пристрою (у нашому випадку - автоматичного вимикача):

I_р  I_доп, (6.1)

I_доп  k_защ∙I_з, (6.2)

Тут I_доп − тривало допустимий струм для кабелю [6, с. 402];

I_з – параметр захисного пристрою, тобто струм спрацьовування розчеплювача автоматичного вимикача;

k_защ=1 – коефіцієнт захисту [5, табл. 7.6]

Струм в кабелі до РП1 (табл. 5.1) і умова (6.2) для цієї КЛ:

I_{РП1 р}=42,7 А,

k_защ∙I_{рас.ном}=1∙100=100 А.

Вибираємо кабель АВБбШв−370 з довгостроково-допустимим струмом I_дл.доп=140 А [6, с. 402].

Аналогічним чином вибираються перерізи всіх інших кабелів, результати розрахунків зведені в таблицях 6.1 і 6.2.

Таблица 6.1.

Вибір перерізів кабелів до РП

Питаемый РП	Iр, А	Iрас.ном, А	Кабель	Iдл,доп, А
РП1	42,7	100	АВБбШв−370	140
РП2	80,8	100	АВБбШв−350	110
РП3	20,1	31,5	АВБбШв−316	60
РП4	67,4	100	АВБбШв−350	110
РП5	56,1	100	АВБбШв−350	110

Таблица 6.2.

Вибір перерізів кабелів до ЭП

Номер ЭП на плане	Iр, А	Iрас.ном, А	Кабель	Iдл,доп, А
1, 2	16	20	АВБбШв−310	45
3	33,6	40	АВБбШв−310	45
4	5,9	8	АВБбШв−310	45
5	8,5	10	АВБбШв−310	45
6, 11	16	20	АВБбШв−310	45
7, 27	41,3	50	АВБбШв−316	60
8	102,9	125	АВБбШв−370	140
9, 10, 19, 20, 22	13	20	АВБбШв−310	45
12, 13, 14	30,1	40	АВБбШв−310	45
15, 16	50,7	63	АВБбШв−325	75
17, 18	15	20	АВБбШв−310	45
21, 23	29,8	40	АВБбШв−316	60
24	22,4	31,5	АВБбШв−310	45
25	14,4	20	АВБбШв−310	45

5.РОЗРАХУНОК І ВИБІР КОМПЕНСУЮЧИХ ПРИСТРОЇВ.

Визначаємо реактивну потужність, яку доцільно передавати через силовий трансформатор з мережі 10 кВ в мережу 0,4 кВ [5, с. 106]:

Q_т= ; (2.4)

Q_т= =65,6 кВАр.

Знаходимо потужність низьковольтних компенсуючих установок (НКУ) [3, с. 106]:

Q_НКУ1=Q_Σ – Q_т, (2.5)

Q_НКУ1=82,7–65,6=17,1 кВАр.

Потужність НКУ, необхідних для зведення втрат електроенергії в розподільній мережі до мінімуму:

Q_НКУ2=Q_Σ – Q_НКУ1 –N∙S_т.ном. (2.6)

Разрахунковий коефіцієнт  заежить від схеми живлення КТП и розрахункових параметрів К_р1 и К_р2, які визначаються по [4, с. 108–109, таблиці 4.6 и 4.7]:

К_р1=9, К_р2=2.

Для даних значень =0,4

Приймаємм, що цехова ТП отримує живлення по радіальній схемі, тоді по [3, с. 108–109, рисунок 4.8б] знайдено, що =0,42, відповідно:

Q_НКУ2=82,7–17,1–0,42∙2100= −18,4 кВАр.

Так я значення Q_нк20, то прймаєтся Q_нк2=0.

Сумарна потужність НБК:

Q_нк=Q_нк1+Q_нк2, (2.7)

Q_нк=17,1+0=17,1 кВАр.

Выбираємо тип і потужність батарей конденсаторів по [2, с. 399]: один косинусний конденсатор КС1–0,38–18 3У3.

Фактична реактивна потужність, що передається з мережі 10 кВ в мережу 0,4 кВ:

Q_неск=Q_р–Q_ККУ, (2.8)

Q_неск=82,7–18=64,7 кВАр.