Теоретический баланс продуктов обогащения

Продукты обогащения	Крупность, мм	Выход к шихте, %	Зольность, %
Концентрат: - крупный - мелкий - винтовой сепарации	100–13 13–1,5 1,5–0,2	25,06 20,05 12,21	11,19 8,6 6,84
Итого концентрата:	100-0,2	57,32	9,36
Промпродукт: - крупный - мелкий - винтовой сепарации	100–13 13–1,5 1,5–0,2	3,00 1,36 0,75	36,76 39,05 31,71
Итого промпродукта:	100-1	5,11	36,63
Порода: - крупная - мелкая - винтовой сепарации	100–13 13–1,5 1,5–0,2	20,54 9,09 2,44	89,1 90,95 79,1
Итого породы:	100-1	32,07	88,86
Класс 1–0 мм	—	5,5	19,26
Всего:	—	100,0	36,79

Данные теоретического баланса продуктов обогащения позволяют определить прогнозируемую нагрузку по схеме на основные процессы переработки, с учетом вторичного шламообразования и эффективности процессов классификации.

Поскольку шихта характеризуется большим выходом крупных классов и трудной категорией их обогатимости, то для более эффективного ведения процесса предлагается технологическая схема с обогащением класса 100-13мм в тяжелосредных сепараторах, класса 13,-1,5мм – в тяжелосредных трехпродуктовых гидроциклонах, класса 1,5-0,2 мм – на спиральных (винтовых) сепараторах и тонкодисперсных шламов класса 0,2-0 мм –флотацией.

Проведенные исследования по обогатимости сырьевой базы проектируемой обогатительной фабрики позволяют произвести качественно-количественный расчет основных операций технологической схемы обогащения.

3.3. Расчет качественно-количественных показателей технологического процесса.

Целью расчета схемы технологического процесса обогащения является определение количества и качества продуктов, получаемых в отдельных операциях обработки угля.

По результатам расчета составляют практический баланс продуктов обогащения и воды.

Расчетные формулы:

1. Уравнения баланса:

₀=₁+₂+…+_n=_i, (3.1)

₀*A^d₀=₁*A^d₁+₂*A^d₂+…+_n*A^d_n=_i*A^d_i, (3.2)

где: ₀ – выход продукта, поступающего в операцию;

₁, ₂, _n – выход продуктов, удаляемых из операции, %;

A^d₀ – зольность продукта, поступающего в операцию, %;

A^d₁, A^d₂, A^d_n – зольность продуктов, удаляемых из операции, %.

2. Извлечение компонента в концентрат:

_к=_к*/, (3.3)

где: _к – извлечение компонента в концентрат, %;

_к – выход концентрата, %;

 - содержание компонента в концентрате, %;

 - содержание компонента в исходном угле, %.

Расчет технологической схемы выполняется на сновании действующих методик, норм технологического проектирования ВНТП-3-92. Параметры по процессам (плотности разделения, погрешности разделения) принимаются, исходя из требований к качеству товарной продукции, и технических характеристик принимаемого технологического оборудования.

По результатам расчета составляют практический баланс продуктов обогащения и воды.

При расчете технологической схемы отдельные параметры (шламообразование по процессам, взаимозасорение при обогащении и классификации) принимались по действующим нормам технологического проектирования ВНТП-3-92. Ряд параметров (зольность продуктов обогащения, влажность продуктов после обезвоживания и т.д.) принимались исходя из опыта работы соответствующих узлов и аппаратов.

Качественно-количественная схема обогащения коксующегося угля приведена в приложении 1.

Разделение угля производилось по плотностям 1500 кг/м³ и 1800 кг/м³ с получением трех продуктов обогащения: концентрата, промпродукта и породы. Баланс продуктов обогащения коксующихся углей, составленный по данным качественно-количественной схемы (см. приложение 1) приведен в таблице 3.6.

Таблица 3.6