Реферат

ВЕТЕР, ДИАМЕТР, СИЛА ТЯЖЕСТИ, ВЕТЕР НАИБОЛЬШЕЙ ИНТЕНСИВНОСТИ, ПРОЛЕТ, СЕКЦИОНИРОВАНИЕ, НАТЯЖЕНИЕ, СТРЕЛА ПРОВЕСА, ИСКУССТВЕННОЕ СООРУЖЕНИЕ, ОПОРА, ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ, КОНСОЛЬ, ФИКСАТОР, СТАНЦИЯ, ПЕРЕГОН. НОРМАТИВНАЯ НАГРУЗКА, , ГОЛОЛЕД,

Цель курсового проекта - для закрепления теоретического материала, на заключительном этапе, в рамках изучения дисциплины «Контактные сети и ЛЭП» выполняется курсовой проект по проектированию ее основных узлов и элементов станции и перегона магистрального участка железной дороги.

Введение

Для закрепления теоретического материала, на заключительном этапе, в рамках изучения дисциплины «Контактные сети и ЛЭП» выполняется курсовой проект по проектированию её основных узлов и элементов станции, и перегона магистрального участка железной дороги. В ходе проектирования очень важно самостоятельно изучить те разделы дисциплины, которые не были даны в процессе изучения теоретического курса. Для этой цели можно воспользоваться рекомендуемой литературой. Это позволит выявить творческие способности каждого студента, которые так необходимы при решении вопросов в будущей деятельности молодого специалиста.

Выбор параметров контактной сети имеет свои специфические особенности из-за того, что она не имеет резерва, а токосъем должен производиться в любых атмосферных условиях.

3.Определение нормативных нагрузок на провода контактной сети

Нагрузки определяются с учетом защищенности от ветра и насыпи для следующих режимов: без дополнительных влияний; при ветре наибольшей интенсивности; при гололеде с ветром.

3.1.Нагрузка от силы тяжести одного метра контактной подвески:

(3.1)

для главного пути

для второстепенного пути

Нагрузка от силы тяжести гололеда на один метр длины провода:

(3.4)

где в – толщина стенки гололеда;

d –диаметр провода, мм.

Расчетное значение толщины стенки гололёда в = в_н∙k₁∙k₂, где в_н – нормативная величина стенки гололеда, берётся из табл.11.8.3 [4]; коэффициенты k₁ и k₂ определяются по методике, приведенной на стр.28 [3].

Для контактного провода a

где А и Н –соответственно ширина и высота контактного провода.

Диаметр несущего троса d, мм		Размеры для контактного провода
			А, мм	H, мм
ПБСН70	11	МФ100	11,8	12,81
ПБСМ70	14	МФ85	10,8	11,76
АС-35/6,2	8,4

Для станции и открытой местности прямого участка

h_н=9м,

h_p= h_k=7м,

h_пр=9,7м;

Для насыпи

h_н=9+7м,

h_p= h_k=7+7м,

h_пр=9,7+7м.

Для главного пути станции и открытой местности

(НТ)

(КП)

(ПЭ)

Для второстепенного пути станции

(НТ)

(КП)

Для главного пути на насыпи

(НТ)

(КП)

(ПЭ)

Суммарная нагрузка от силы тяжести одного метра контактной подвески с гололедом определится:

(3.5)

где g_гн, g_гк – соответственно нагрузка от силы тяжести гололеда на несущем тросе и гололеда на контактном проводе.

Для главного пути станции и перегона

Для второстепенного пути станции

Для главного пути на насыпи

Ветровая нагрузка на провод без гололеда:

(3.6)

где V_p – расчетная скорость ветра, м/с;

С_х – аэродинамический коэффициент лобового сопротивления,

[3] с.30;

d – диаметр провода, м. Для контактного провода вертикальный размер сечения Н, мм.

где V_p – принимается из табл.11.8.2 [4].

где К=1 – на станции;

К=1,15 – на открытой местности;

К=1,25 – на насыпи;

d=d_сp – для НТ и ПЭ;

d=H – для КП;

С_х=1,2 – для ПЭ и 1,25 – для НТ; 1,25 – для КП МФ85.

Для главных путей станции:

V_р = 22 ∙ 1 = 22 м/с

НТ Р_в = 0,615 ∙ 22² ∙ 1,25 ∙ 14 ∙ 10^-4 = 0,521 даН/м

КП Р_в = 0,615 ∙ 22² ∙ 1,25 ∙ 11,8 ∙ 10^-4 = 0,439 даН/м

ПЭ Р_в = 0,615 ∙ 22² ∙ 1,2 ∙ 8,4 ∙ 10^-4 = 0,3 даН/м

Для второстепенных путей станции:

V_р = 22 ∙ 1 = 22 м/с

НТ Р_в = 0,615 ∙ 22² ∙ 1,25 ∙ 11 ∙ 10^-4 = 0,409 даН/м

КП Р_в = 0,615 ∙ 22² ∙ 1,25 ∙ 10,8 ∙ 10^-4 = 0,401 даН/м

Для открытой местности:

V_р = 22 ∙ 1,15 = 25,3 м/с

НТ Р_в = 0,615 ∙ 25,3² ∙ 1,25 ∙ 14 ∙ 10^-4 = 0,688 даН/м

КП Р_в = 0,615 ∙ 25,3² ∙ 1,25 ∙ 11,8 ∙ 10^-4 = 0,680 даН/м

ПЭ Р_в = 0,615 ∙ 25,3² ∙ 1,2 ∙ 8,4 ∙ 10^-4 = 0,396 даН/м

Для насыпи:

V_р = 22 ∙ 1,25 = 27,5 м/с

НТ Р_в = 0,615 ∙ 27,5² ∙ 1,25 ∙ 14 ∙ 10^-4 = 0,813 даН/м

КП Р_в = 0,615 ∙ 27,5² ∙ 1,25 ∙ 11,8 ∙ 10^-4 = 0,686 даН/м

ПЭ Р_в = 0,615 ∙27,5² ∙ 1,2 ∙ 8,4 ∙ 10^-4 = 0,468 даН/м

Ветровая нагрузка на провод в режиме гололеда:

(3.7)

где V_гл – принимается из [3] с.29-32.

Для главных путей станции:

V_гл = 0,5 ∙ 22 = 11 м/с

НТ Р_вгл = 0,615 ∙ 11² ∙ 1,25∙(14+2∙ 17,7)∙10^-4 = 0,420 даН/м

КП Р_вгл = 0,615 ∙ 11² ∙ 1,25∙(11,8 + 2 ∙ 8,852)∙10^-4 = 0,275 даН/м

ПЭ Р_вгл = 0,615 ∙ 1² ∙ 1,2∙(8,4 + 2 ∙ 19,499)∙10^-4 = 0,423 даН/м

Для второстепенных путей станции:

V_гл = 0,5 ∙ 22 =11 м/с

НТ Р_вгл = 0,615 ∙ 11^2,5 ∙ 1,25∙(11 + 2 ∙ 18,502)∙10^-4 = 0,446 даН/м

КП Р_вгл = 0,615 ∙ 11² ∙ 1,25∙(10,8 + 2 ∙ 8,666)∙10^-4 = 0,187 даН/м

Для открытой местности:

V_гл = 0,5 ∙ 25,3 = 12,65 м/с

НТ Р_вгл = 0,615 ∙ 12,65² ∙ 1,25∙(4 + 2 ∙ 17,7)∙10^-4 = 0,609 даН/м

КП Р_вгл = 0,615 ∙ 12,65² ∙ 1,25∙(11,8 + 2 ∙ 8,852)∙10^-4 = 0,0,363 даН/м

ПЭ Р_вгл = 0,615 ∙ 12,65² ∙ 1,2∙(8,4 + 2 ∙ 1,951)∙10^-4 = 0,0,560 даН/м

Для насыпи:

V_гл = 0,5 ∙ 27,5 = 13,75 м/с

НТ Р_вгл = 0,615 ∙ 13,75² ∙ 1,25∙(14 + 2 ∙ 21,364)∙10^-4 = 0,824 даН/м

КП Р_вгл = 0,615 ∙ 13,75² ∙ 1,25∙(11,8 + 2 ∙ 10,420)∙10^-4 = 0,474 даН/м

ПЭ Р_вгл = 0,615 ∙ 13,75² ∙ 1,2∙(8,4 + 2 ∙ 23,46)∙10^-4 = 0,853 даН/м

Результирующая нагрузка на отдельный провод:

в режиме наименьших температур q=g; (3.8)

при ветре (3.9)

при голоде (3.10)

Для главного пути на станции:

НТ

КП

ПЭ

Для второстепенного пути на станции:

НТ

КП

Для главного пути открытой местности:

НТ

КП

ПЭ

Для главного пути на насыпи:

НТ

КП

ПЭ

Результирующая нагрузка на несущий трос цепной подвески определяется без учета ветровой нагрузки на контактные провода, так как её основная часть воспринимается фиксаторами:

в режиме ветра наибольшей интенсивности:

(3.11)

в режиме гололеда с ветром:

(3.12)

Для главных путей станции:

Для второстепенных путей станции:

Для открытой местности:

Для насыпи: