f

Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет

Кафедра отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха

Расчетно-пояснительная записка к курсовой работе отопление и вентиляция жилого здания

Работу выполнила Копысова Н.В.

Студентка группы 3-П-III

Номер зачетной книжки 10497

Подпись__________ Дата___________

Руководитель работы Шувалова Л. Е.

Проект защищен с оценкой__________

________________________________

(Дата и роспись преподавателя)

Санкт-Петербург

2013

Оглавление

1. Исходные данные 4

2. Технологический расчет наружных ограждений 6

3. Расчет тепловых потерь и определение удельного расхода тепловой энергии на отопление здание 10

4. Расчет отопительных приборов 10

5. Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления 14

6. Подбор водоструйного элеватора 15

7. Конструирование системы вентиляции 15

8. Определение расчетного воздухообмена и аэродинамический расчет воздуховодов 16

Список литературы 18

1. Исходные данные

Номер задания	Город и важность условия эксплуатации ограждений здания		Расчетная температура наружного воздуха	Продолжительность и средняя температура воздуха отопительного периода
				zht, сут	tht, °С
79	Омск	А	-37	221	-8,4

1 – Внутренняя штукатурка. Цементно-песчаный раствор.

ρ₁ = 1800 кг/м³

λ₁^Б = 0,76Вт/(м_*С^о)

2 – Кирпичная кладка.

ρ₂ = 1300 кг/м³

λ₂^Б = 0,4 Вт/(м_*С^о)

3 – Теплоизоляционный слой (Минеральные плиты полужесткие П-125).

ρ₃ = 90 кг/м³

λ₃^Б = 0,042 Вт/(м_*С^о)

4 –Облицовочный кирпич (кирпич керамический пустотелый одинарный).

ρ₄ = 1200 кг/м³

λ₄^Б = 0,33 Вт/(м_*С^о)

Рис. 1

1 – Железобетонная плита.

ρ ₁ = 2500 кг/м³

λ^Б = 1,92 Вт/(м_*С^о)

2 – Теплоизоляционный слой (пенополиуретан).

ρ ₂ = 50 кг/м³

λ₂^Б = 0,028 Вт/(м_*С^о)

3 – Цементная стяжка (цементно-песчаный раствор).

ρ ₃ = 1800 кг/м³

λ₃^Б = 0,76 Вт/(м_*С^о)

4 – Древесно-стружчатая плита.

ρ ₄ = 800 кг/м³

λ₄^Б = 0,19 Вт/(м_*С^о)

5 – Линолеум.

ρ₅ = 1400 кг/м³

λ₅^Б = 0,23 Вт/(м_*С^о)

5

4

1 – Известково-песчаная штукатурка.

ρ₁ = 1600 кг/м³

λ₁^Б = 0,70Вт/(м_*С^о)

2 – Железобетонная плита.

ρ₂= 2500 кг/м³

λ₂^Б = 1,92Вт/(м_*С^о)

3 – Битум нефтяной кровельный.

Толь. ρ₂ = 1000 кг/м³

λ^Б = 0,17 Вт/(м_*С^о)

3 – Маты минеральные прошивные.

ρ₃ = 50 кг/м³

λ = 0,052 Вт/(м_*С^о)

4 – Цементная стяжка.

ρ ₄ = 1800 кг/м³

λ₄^Б = 0,76 Вт/(м_*С^о)

10

5

2. Технологический расчет наружных ограждений

Теплотехнический расчет наружных ограждений производится в соответствии с положениями СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зда­ний», СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника».

1) Эскизы рассчитываемых ограждений представлены в исходных данных.

2) Определяем величину градусо-суток отопительного периода:

,

где t_mt - расчетная средняя температура внутреннего воздуха, °С;

t_{h -} средняя температура наружного воздуха, °С;

z_ht - продол­жительность отопительного периода, , сут.

D_d= (21+8.4)*221= 6497.4 °С сут

3) Определяем нормируемые значения приведенных сопротивле­ний теплопередаче ограждающих конструкций в зависи­мости от величины градусо-суток отопительного периода:

R_reg=(a*D_d+b)*n,

Где n- коэффициент, учитывающий положе­ние ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.

R_{req н.ст.}=(0.00035*6497.4+1.4)*1=3.674 (м² • °С)/Вт

R_{req ок.и б.д.}=(0.00005*6497.4+0.3)*1=0.625 (м² • °С)/Вт

R_{req ч.п.}=(0.00045*6497.4+2.2)*0,9=4.611 (м² • °С)/Вт

R_{req п.п.}=(0.00045*6497.4+1.9)*0,73=3.521 (м² • °С)/Вт

4) Находим толщины теплоизоляционных слоев ограждения из условия, что величина факти­ческого приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей кон­струкции R₀ должна быть не менее нормируемого значения R_req

где α_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждаю­щих конструкций, принимаемый по СНиП 23-02-2003 и равный для стен, полов, гладких потолков а = 8,7 Вт/(м² • °С);

R_1, R₂ ..., R_n - сопротивле­ния теплопередаче отдельных слоев ограждения, (м² • °С)/Вт;

α_ext - коэффициент тепло­отдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м² • °С).

Для наружной стены:

Примем _x = 90 мм

Для чердачного перекрытия:

Примем _x = 220 мм

Для перекрытия над подвалом:

Примем _x = 90 мм

5)Определяется фактическое сопротивление теплопередаче рассчитываемых ограждающих конструкций R ₀^факт, м^2*°С/Вт, с учетом принятои толщины теплоизоляционного слоя  ^факт_x, м:

где:

.

R ₀^факт_н.ст. = (0,115+0,026+0,95+0,36+0,0435)+0,09/0,042= 3,64 (м²_*^оС/Вт)

R ₀^факт_ч.п.=(0,115+0,0143+0,1146+0,0294+0,013+0,083)+0,22/0,052=4,6 (м²_*^оС/Вт)

R ₀^факт_п.п. =(0,115+0,115+0,059+0,053+0,022+0,083)+0,09/0,028=3,66 (м²_*^оС/Вт)

6) Определяем температурный перепад Δt₀, °С, между температу­рой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности рассчи­тываемых ограждающих конструкций:

Полученные значения не превышают нормируемых величин Δt_n.

7) Вычисляем коэффициент теплопередачи рассчитываемых ограждающих конструкций k_огр Вт/(м² • °С):

Вт/(м² • °С)

Вт/(м² • °С)

Вт/(м² • °С)

8) Для наружных дверей вне зависимости от их конструкции при­веденное сопротивление теплопередаче R _н.д. м²°С/Вт, и общий коэф­фициент теплопередачи k _н.д, Вт/(м² °С), определяется из условий:

м²°С/Вт

k _н.д = 1,1 Вт/(м² °С).

9) Так как R_{req ок.и б.д}=0,625 (м² • °С)/Вт, выбираем для заполнения оконного проема двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12 мм с мягким селективным покрытием и приведенным сопротивле­нием теплопередаче R₀ = 0.68 (м² • °С)/Вт.

10) Определяем общую толщину ограждающих конструкций:

 _н.ст.= 20+30+90+120= 260 мм

 _ч.п. = 10+220+5+220+10= 465 мм

 _п.п= 220+90+45+10+5= 370 мм

11) Результаты теплотехнического расчета наружных ограждений здания

Наименование ограждения	Условное обозначение	Общая толщина огра­ждения	R 0факт, м2*°С/Вт	kогр. Вт/(м2•°С)
Наружная стена	НС	260	3,64	0,275
Чердачное перекрытие	Пт	465	4,6	0,217
Перекрытие над подвалом	Пл	370	3,66	0,273
Окно	ОК	-	1,0	1,02
Наружная дверь	НД	-	0,9	1,1