3.6. Расчет прочности наклонных сечений

• Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями

Проверяем условие, принимая в запас Q = Q_max = 554,5 кН:

Q =554,510³ Н < 0,3R_bbh₀ = 0,314,5300655  854,810³ Н,

условие выполняется, следовательно прочность сжатой бетонной полосы между наклонными трещинами обеспечена.

• Расчет на действие поперечной силы

Расчет выполним для сечение на опоре А и на опоре В слева. Общими параметры для этих сечений – M_b, h₀, q₁, Q_b1

Mb=1,5

q1=q-0,5∙ν=161,41-0,5∙118,3=102,26 кН/м

Q_b1=2

Сечение у опоры А.

Q_max=Q_A=506,7кН.

Так как выполняется условие:

Q_b1=288,0 кH >

То требуемую интенсивность поперечного армирование определяем по формуле:

По конструктивным требованиям шаг хомутов у опоры должен быть не более h₀/2=655/2=327,5 мм и не более 500 мм. Максимально допустимый шаг хомутов на приопорном участке:

_{Принимаем шаг хомутов у опоры А Sw1=150 мм, а в пролете Sw2=250 мм, что меньше конструктивных значений Swmax. Тогда требуемая площадь сечения хомутов:}

_{Принимаем в сечении 2Ø 10 А400 (Asw=157 мм2). Фактическая интенсивность поперечного}

_{армирования составляет:}

_{У опоры А –}

_{Проверим условие, ограничивающее минимальную интенсивность поперечного армирования:}

_{0,25∙Rbt∙b=0,25∙1,05∙300=78,8 Н/мм < qsw1=299,4 Н/мм}

_{В пролете qsw2=178,98}

_{78,8 < qsw2=178,98 Н/мм. Условие выполняется.}

_{Длину участка l1, на которой надо сохранить шаг хомутов Sw1 = 150 мм, определим с помощью машинного расчета. По результатам расчета l1=954,12 мм.}

Сечение у опоры В.

Q_max=Q_B,l=554,5кН.

Так как выполняется условие:

Q_b1=288к H >

То требуемую интенсивность поперечного армирование определяем по формуле:

_{Максимально допустимый шаг хомутов на приопорном участке:}

Принимаем шаг хомутов у опоры В слева S_w2=100 мм,что меньше конструктивных значений S_wmax. Тогда требуемая площадь сечения хомутов:

_{Принимаем 2Ø 10 А400 (Asw=157 мм}2_{).Фактическая интенсивность поперечного армирования составляет:}

_{Проверим условие, ограничивающее минимальную интенсивность поперечного армирования:}

_{0,25∙Rbt∙b=0,25∙1,05∙300=78,8 Н/мм < qsw1=447 Н/мм}

_{Длину учестка l2, на которой надо сохранить шаг хомутов Sw2=100 мм, определим с помощью машинного расчета. По результатам расчета l2=1384,28}

3.7 Конструирование арматуры ригеля

Конструкция стыка ригеля с колонной.

Выпуски надопорных стержней ригеля на опорах свариваются с точно такими же по классу и диаметру соединительными стержнями 1, пропущенными через тело колонны. Для обеспечения соосности выпусков арматуры ригеля и колонны применяют промежуточные вставки длиной ≈ 150 мм. Такая конструкция стыка является равнопрочной с опорным сечением ригеля и не требует проверки расчетом. Опирание ригеля на консоль колонны осуществляется через закладное изделие МН - 1, которое сваривается с закладной деталью консоли колонны монтажными швами.

Замоноличивание стыка производится бетоном на мелком щебне. Для удобства замоноличивания между торцом ригеля и гранью колонны предусматривается зазор не менее 50 мм.