
- •1.Исхоные данные для проектирования
- •2.Проектирование ребристой панели перекрытия
- •2.1 Назначение размеров
- •2.2 Определение нагрузок и усилий
- •2.3 Характеристики материалов для проектирования панели
- •2.4 Подбор напрягаемой арматуры
- •2.5 Определение геометрических характеристик приведенного сечения панели
- •2.6 Определение потерь предварительного напряжения
- •2.7 Расчет наклонных сечений панели на поперечную силу
- •2.8 Расчет полки на местный изгиб
- •2.9 Расчет панели в стадии предварительного обжатия
- •Расчет панели по II-ой группе предельных состояний.
- •2.10 Расчет панели по раскрытию нормальных трещин в стадии эксплуатации
- •2.11 Расчет панели по раскрытию нормальных трещин в стадии изготовления
- •2.12 Определение прогиба панели
- •2.13 Конструирование панели
- •3. Проектирование ригеля перекрытия
- •3.1 Нагрузки на ригель поперечной рамы
- •3.2 Определение нагрузок на колонну и уточнение ее размеров
- •3.3 Геометрические характеристики ригеля и колонны
- •3.4 Статический расчет поперечной рамы 1-го этажа на вертикальные нагрузки
- •3.5 Расчет прочности нормальных сечений ригеля
- •3.6. Расчет прочности наклонных сечений
- •3.7 Конструирование арматуры ригеля
- •3.8 Обрыв продольной арматуры.
- •3.9Конструирование ригеля
- •4.Расчет колонны 1-го этажа
- •4.1 Определение усилий в колонне среднего ряда
- •4.2 Подбор продольной арматуры колонны
- •10. Подбор продольной арматуры колонны.
- •4.3 Расчет консоли колонны
- •5.Проектирование фундамента под среднюю колонну
- •5.1 Исходные данные. Выбор глубины заложения подошвы фундамента
- •5.2 Определение размеров подошвы фундамента
- •5.3 Определение высоты плитной части фундамента
- •5.4 Конфигурация ступеней в плане. Проверка высоты нижней ступени
- •5.5 Подбор арматуры подошвы фундамента
- •5.6 Армирование подколонника
3.9Конструирование ригеля
Верхние стержни 12А500 плоских каркасов КР соединяются с надопорными стержнями 25-36 А500 сваркой встык. Нижний ряд стержней пролетной арматуры крайнего (225 А500) и среднего (225 А500) пролетов доводится до опор и приваривается к детали 2 закладного изделия М1.
Плоские каркасы КР объединяются в пространственные поперечными соединительными стержнями 8 А240 с шагом 500 мм поверху и понизу.
Опирание плит перекрытия на ригель осуществляется через закладные детали М3. Так как на длине выпусков надопорных стержней ригель имеет уменьшенную на 150 мм высоту сечения, то на этих участках предусмотрены дополнительные поперечные стержни с шагом 75 мм.
Принимаем 108 А500 и размещаем их в два ряда в составе закладного изделия М1.
У верхней грани ригеля на опорных участках с пониженной высотой сечения устанавливаются дополнительные продольные стержни. Принимаем 4 12 А500 ( = 452 мм2) и также размещаем их в составе закладного изделия М1.
4.Расчет колонны 1-го этажа
4.1 Определение усилий в колонне среднего ряда
Максимальные
продольные силы в колонне подвала при
сплошном загружении перекрытий временной
нагрузкой составляют при
Изгибающие моменты колонны подвала
определим по разности опорных моментов
ригелей:
вверху
внизу
Величины моментов ригелей и колонны от разных схем загружения приведены в табл. 4.1.
Схемы I+Iа (I+Iб) загружения всех пролетов нагрузкой q (ql) приняты для определения моментов, соответствующих максимальной продольной силе N 3840,56 кН (Nl = 3486,06 кН).
Загружению I+II соответствует продольная сила
N =3840,56 16,9·47,6/2 = 3438,34 кН;
в т. ч. продолжительно действующая (по схеме I+IIа)
Nl = 3486,06 14,95·47,6/2 = 3438,34 кН.
Таким образом, для средней колонны подвала имеем две комбинации расчетных усилий:
1. в нижнем сечении - Nmax = 3840,56 кН и М = 5,8 кН·м;
в т. ч. Nl = 3486,06 кН и Мl = 5,3 кН·м;
2. в верхнем сечении Мmax = 138,2 кН·м и N = 3438,34 кН;
в т. ч. Ml = 122,6 кН·м и Nl = 3130,25 кН.
Таблица 4.1
Определение изгибающих моментов в сечениях колонны среднего ряда подвала
Схема загруже- ния |
Вид и величина нагрузки, кН/м |
Опорные моменты ригеля, кН∙м |
Моменты в сечениях колонны I-го этажа |
||
MBA |
MBC |
вверху, Mt |
внизу, Mb |
||
I |
Постоянная g = 43,11 |
-180,2 |
-175,02 |
|
|
Iа |
Временная полная v = 118,3 во всех пролетах |
|
|
|
|
Iб |
Временная длительно действующая vl = 104,65 во всех пролетах |
|
|
|
|
II |
Временная полная v = 118,3 в нечетных пролетах |
-340,6 |
-115,4 |
|
|
IIa |
Временная длительно действующая vl = 104,65 в нечетных пролетах |
|
|
|
|
I + Ia |
q = g + v = 161,41 |
-180,2 – 494,5 = - 674,7 |
-175,02 – 480,3 = -655,32 |
-11,63
|
-5,8 |
I + Iб |
ql = g + vl = 147,76 |
-180,2 – 437,4 = -617,6 |
-175,02 – 424,9 = -599,9 |
-10,6
|
5,31 |
I + II |
q = g + v = 161,41 |
-180,2 - 340,6= - 520,8 |
-175,02 – 115,4 = -290,42 |
-138,2
|
69,1 |
I + IIа |
ql = g + vl =147,76 |
-180,2 – 301,3 = -481,5 |
-175,02 – 102,1 = -277,1 |
-122,6 |
61,3 |