Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
ЖБК курсач.doc
Скачиваний:
0
Добавлен:
01.05.2025
Размер:
1.82 Mб
Скачать

3.8 Обрыв продольной арматуры.

Проектируемый ригель армируется двумя плоскими каркасами. В целях экономии арматуры часть продольных стержней каркасов обрывается в соответствии с изменением эпюры моментов.

1.Обрыв надопорных стержней крайнего пролета.

На крайней опоре А принято 2 Ø25 A500

Тогда момент, воспринимаемый надопорными стержнями

На средней опоре В принято 2 Ø36 A500

Обрыв надопорных стержней осуществляется стыкованием их с верхними стержнями каркасов 2 Ø12 A500

Согласно машинному расчету:

Загружение I+II

x1 = 0,662 м ; x2 = 5,617 м

Загружение I+III

x1 = -0,235 м, x2 = 4,732 м

Поперечные силы в сечениях, где располагаются МТО:

в сечении x1 = 0,662 м (схема I+II) Q1=399,9 кН

в сечении x2 = 4,732 м (схема I+III) Q2=-107,1кН

Длина заделки обрываемых стержней за МТО:

за сечение x1 = 0,662 м (шаг хомутов = 150 мм)

W1 = = мм > 20d = 20∙25 = 500 мм,

где = 435∙157 / 150 = 455,3 Н/мм; d = 25 мм;

за сечение l1 - x2 = 1,843 м (шаг хомутов = 250 мм)

W2 = мм < 20d = 720 мм, поэтому принимаем W2 = 720 мм; здесь = 435·157/ 250 = 273,18 Н/мм.

2.Обрыв пролетной арматуры крайнего пролёта.

В крайнем пролете принято 425 А500 (Аs = 1963 мм2) в два ряда по высоте сечения (нижний ряд - 25, верхний ряд - 25, расстояние между рядами 30 мм), с толщиной защитного слоя для нижнего ряда 30 мм. Рабочая высота сечения при этом h0 = 700 – 30 – 25 – 30/2 = 630 мм, тогда

 = 1963 / (300∙630) = 0,00102; = 0,00102∙435/14,5 = 0,307; = 0,845;

M425 = 435∙1963∙0,845∙630 448,3 кН∙м >M1 = 430,3 кН∙м.

Обрываем верхний ряд стержней, а стержни нижнего ряда 225 (Аs = 982 мм2) доводим без обрыва до опор, тогда:

 = 982 / (300∙630) = 0,005; = 0,005∙435/14,5 = 0,157; = 0,921;

M225 Mst = 435·982·0,921·630 = 247,8 кН·м.

Согласно машинному расчету:

x3 = 1,628 м; поперечная сила в сечении х3 Q3=243,7 кН

x4 = 4,650 м ,поперечная сила в сечении х4 Q4=-243,7кНп

Шаг хомутов на обоих участках, где располагаются МТО, равен = 250 мм, тогда длина заделки обрываемых стержней 25 за МТО:

W3 = W4= > 20d = 500 мм

3.Обрыв надопорных стержней среднего пролета.

На опорах В и С принято по 236 А500 (As = 2036 мм2; M236 = 490,19 кН∙м).

Обрываемые стержни стыкуются с верхними стержнями каркасов 216 А500 (As = 402 мм2), для которых

 = 402 / (300∙655) = 0,002; = 0,002∙435 / 14,5 = 0,06; = 0,970;

M216 Mst = 435∙402∙0,970∙655 = 111,1к Н∙мм

x5 = 1,598 м; поперечная сила в сечении х5 Q5=77,7 кН

x6 = 5,202 м ,поперечная сила в сечении х6 Q6=-77,7кН

Длина заделки стержней 36 при шаге хомутов = 150 мм

W5 = W6= = мм < 20d = 20·36 = 720 мм,

поэтому принимаем W5 = W6 = 720 мм.

4.Обрыв пролетных стержней среднего пролета.

В среднем пролете принято верхний ряд 222 и нижний 225 А500 (As = 1742 мм2). Рабочая высота сечения при двухрядном расположении стержней  700-30-25-30/2=630 мм, тогда

 = 1742/ (300∙630) = 0,009; = 0,009 ∙435/ 14,5 = 0,276; = 0,867;

M225+2 = 435∙1742∙0,867∙630 413,9 кН∙м > M2 = 393,7 кН∙м.

Обрываем верхний ряд стержней 222, а остающиеся 225 (As = 982 мм2) доводим до опор:

 = 982 / (300∙630) = 0,0052; = 0,0052∙435/14,5 = 0,1559; = 0,922;

M225 Mst = 435·982·0,922·633 248,2 кН·м.

х7 = 2,057 м; поперечная сила в сечении х7 Q7=216,8кН

x8 = 4,743 м ,поперечная сила в сечении х8 Q8=-216,8кН

Длина заделки обрываемых стержней за МТО,

W7 = W8 = >20d = 20·22 = 440 мм