
- •1.Исхоные данные для проектирования
- •2.Проектирование ребристой панели перекрытия
- •2.1 Назначение размеров
- •2.2 Определение нагрузок и усилий
- •2.3 Характеристики материалов для проектирования панели
- •2.4 Подбор напрягаемой арматуры
- •2.5 Определение геометрических характеристик приведенного сечения панели
- •2.6 Определение потерь предварительного напряжения
- •2.7 Расчет наклонных сечений панели на поперечную силу
- •2.8 Расчет полки на местный изгиб
- •2.9 Расчет панели в стадии предварительного обжатия
- •Расчет панели по II-ой группе предельных состояний.
- •2.10 Расчет панели по раскрытию нормальных трещин в стадии эксплуатации
- •2.11 Расчет панели по раскрытию нормальных трещин в стадии изготовления
- •2.12 Определение прогиба панели
- •2.13 Конструирование панели
- •3. Проектирование ригеля перекрытия
- •3.1 Нагрузки на ригель поперечной рамы
- •3.2 Определение нагрузок на колонну и уточнение ее размеров
- •3.3 Геометрические характеристики ригеля и колонны
- •3.4 Статический расчет поперечной рамы 1-го этажа на вертикальные нагрузки
- •3.5 Расчет прочности нормальных сечений ригеля
- •3.6. Расчет прочности наклонных сечений
- •3.7 Конструирование арматуры ригеля
- •3.8 Обрыв продольной арматуры.
- •3.9Конструирование ригеля
- •4.Расчет колонны 1-го этажа
- •4.1 Определение усилий в колонне среднего ряда
- •4.2 Подбор продольной арматуры колонны
- •10. Подбор продольной арматуры колонны.
- •4.3 Расчет консоли колонны
- •5.Проектирование фундамента под среднюю колонну
- •5.1 Исходные данные. Выбор глубины заложения подошвы фундамента
- •5.2 Определение размеров подошвы фундамента
- •5.3 Определение высоты плитной части фундамента
- •5.4 Конфигурация ступеней в плане. Проверка высоты нижней ступени
- •5.5 Подбор арматуры подошвы фундамента
- •5.6 Армирование подколонника
3.8 Обрыв продольной арматуры.
Проектируемый ригель армируется двумя плоскими каркасами. В целях экономии арматуры часть продольных стержней каркасов обрывается в соответствии с изменением эпюры моментов.
1.Обрыв надопорных стержней крайнего пролета.
На
крайней опоре А принято 2 Ø25 A500
Тогда момент, воспринимаемый надопорными стержнями
На
средней опоре В принято 2 Ø36 A500
Обрыв
надопорных стержней осуществляется
стыкованием их с верхними стержнями
каркасов 2 Ø12 A500
Согласно машинному расчету:
Загружение I+II
x1 = 0,662 м ; x2 = 5,617 м
Загружение I+III
x1 = -0,235 м, x2 = 4,732 м
Поперечные силы в сечениях, где располагаются МТО:
в сечении x1 = 0,662 м (схема I+II) Q1=399,9 кН
в сечении x2 = 4,732 м (схема I+III) Q2=-107,1кН
Длина заделки обрываемых стержней за МТО:
за
сечение x1 =
0,662 м (шаг хомутов
= 150 мм)
W1
=
=
мм
> 20d = 20∙25 = 500 мм,
где
=
435∙157 / 150 = 455,3 Н/мм; d
= 25 мм;
за
сечение l1
- x2
= 1,843 м (шаг хомутов
=
250 мм)
W2
=
мм
< 20d = 720 мм, поэтому
принимаем W2 =
720 мм; здесь
=
435·157/ 250 = 273,18 Н/мм.
2.Обрыв пролетной арматуры крайнего пролёта.
В крайнем пролете принято 425 А500 (Аs = 1963 мм2) в два ряда по высоте сечения (нижний ряд - 25, верхний ряд - 25, расстояние между рядами 30 мм), с толщиной защитного слоя для нижнего ряда 30 мм. Рабочая высота сечения при этом h0 = 700 – 30 – 25 – 30/2 = 630 мм, тогда
= 1963 / (300∙630) = 0,00102; = 0,00102∙435/14,5 = 0,307; = 0,845;
M425 = 435∙1963∙0,845∙630 448,3 кН∙м >M1 = 430,3 кН∙м.
Обрываем верхний ряд стержней, а стержни нижнего ряда 225 (Аs = 982 мм2) доводим без обрыва до опор, тогда:
= 982 / (300∙630) = 0,005; = 0,005∙435/14,5 = 0,157; = 0,921;
M225 Mst = 435·982·0,921·630 = 247,8 кН·м.
Согласно машинному расчету:
x3 = 1,628 м; поперечная сила в сечении х3 Q3=243,7 кН
x4 = 4,650 м ,поперечная сила в сечении х4 Q4=-243,7кНп
Шаг
хомутов на обоих участках, где
располагаются МТО, равен
=
250 мм, тогда длина заделки обрываемых
стержней 25 за МТО:
W3
= W4=
> 20d = 500 мм
3.Обрыв надопорных стержней среднего пролета.
На опорах В и С принято по 236 А500 (As = 2036 мм2; M236 = 490,19 кН∙м).
Обрываемые стержни стыкуются с верхними стержнями каркасов 216 А500 (As = 402 мм2), для которых
= 402 / (300∙655) = 0,002; = 0,002∙435 / 14,5 = 0,06; = 0,970;
M216 Mst = 435∙402∙0,970∙655 = 111,1к Н∙мм
x5 = 1,598 м; поперечная сила в сечении х5 Q5=77,7 кН
x6 = 5,202 м ,поперечная сила в сечении х6 Q6=-77,7кН
Длина
заделки стержней 36
при шаге хомутов
=
150 мм
W5
= W6=
= мм < 20d = 20·36 = 720 мм,
поэтому принимаем W5 = W6 = 720 мм.
4.Обрыв пролетных стержней среднего пролета.
В
среднем пролете
принято верхний ряд 222
и нижний 225
А500 (As
= 1742 мм2).
Рабочая высота сечения при двухрядном
расположении стержней
700-30-25-30/2=630 мм, тогда
= 1742/ (300∙630) = 0,009; = 0,009 ∙435/ 14,5 = 0,276; = 0,867;
M225+2 = 435∙1742∙0,867∙630 413,9 кН∙м > M2 = 393,7 кН∙м.
Обрываем верхний ряд стержней 222, а остающиеся 225 (As = 982 мм2) доводим до опор:
= 982 / (300∙630) = 0,0052; = 0,0052∙435/14,5 = 0,1559; = 0,922;
M225 Mst = 435·982·0,922·633 248,2 кН·м.
х7 = 2,057 м; поперечная сила в сечении х7 Q7=216,8кН
x8 = 4,743 м ,поперечная сила в сечении х8 Q8=-216,8кН
Длина заделки обрываемых стержней за МТО,
W7
= W8 =
>20d = 20·22 = 440 мм