ЬТаблица 5.2. Характеристики различных профилей

Xz У¹

Рис. 5.4. НК различных блоков

4, и каркас 3 (рис. 5.4,6) с передней 1 и задней 2 панелями, кото­рый закрывается крышками 4 и 5.

Анализ указанных и других блоков, применяемых как в бор­товой, так наземной и морской РЭА, показывает, что плоскости крепления или симметрии проходят через середину блока (оси Xi—Х\, у—у) или через основание — ось х₂—х₂ на рис. 5.4,е. По­этому расчет характеристик сечений блоков Ge.n будем произво­дить относительно осей Х\—хг, х₂—х₂ и у—у. Характеристики бло­ков различных сечений, рассчитанные по (5.5), приведены и табл. 5.3.

Пользуясь выражением (5.5) и данными табл. 5.3, можно достаточно бы­стро сравнивать значения Сбл любых каркасов при различных соотношениях Б: И, для чего строятся зависимости значений Сел от соотношений размеров ширины В и высоты Н. На рис. 5.5,с приведены кривые 1 и 2 значений Се* для блоков сечения 2 и 3 (табл. 5.3) соответственно. Из кривых видно, что блок сечения 3 является более рациональным для всех соотношений В: И.

Кривые значений Сбл от отношения В: Я также позволяют подбирать оп­тимальные сечения блоков при воздействии на них различных перегрузок по разным осям. Так, например, на блок сечения 1 (табл. 5.3) по оси у—у дей­ствует перегрузка в три раза больше, чем По оси xi—Xi. Блок крепится за ос­нование (ось х₂—Xs). В процессе конструирования шасси может быть поднято вверх на расстояние h_m от оси х₂—Хг.

Кривая зависимости Сбл от высоты h_m установки шасси для блока сечения 1, имеющего соотношение В:Н— 1 : 1,5, приведена на рис. 5.5,6. Принимая п= =txltv—1/1,5 и беря значение Сбл (относительно оси у—у) из табл. 5.3, под­ставляем их в выражение (5.5), тогда 3/1 ='(1/1,5) (О^/С²*). Решая это вы­ражение, получаем С*=0,34. Нанося это значение иа кривую (рис. 5.5,6), на­ходим, что шасси поднято относительно оси хг—х₂ на высоту Аш = 1,5ft.

Если представить себе любую переднюю панель, как балку на двух опо­рах, нагруженную определенной силой в середине панели, то рациональные

Таблица 5.3. Характеристики блоков различных сечений Вид блока	Эскиз сечения					Соотношения в сечеиии	Отноше­ние в;н		Значения х,—х,		Ggjj относ осей		ительяа У—У
Блок с кожухом (рис. 5.4,а)	X, г-	У			1 """ h = —Я 3		1:1 1:1,5 1:2	0,773 0,557 0,482		0,52 0,385 0,324		0,688 0,736 0,77
		1	Hj				1:1 1:1,5 1:2	0,712 0,512 0,44		0,512 0,375 0,31		0,684 0,72 0,75
	2ф		"л> 2 5 ,	1			1:1 1:1,5 1:2	0,674 0,52 0,462		0,408 0,312 0,266		0,82 0,924 1,005
					4		1:1 1:1,5 1:2	0,681 0,522 0,464		0,414 0,315 0,268		0,844 0,94 1,025
	i		У ,2		1 h=WH		1:1 1:1,5 1:2	0,554 0,421 0,368		0,357 0,273 0,232		0,554 0,631 0,691
	■Н X		xj -ii ПТ	tl I 0^2
	7'ь. yL						1:1 1:1,5 1:2	0,578 0,433 0,39		0,37 0,279 0,242		0,575 0,652 0,726
	ifl хг J			— * 272			—		0,48		0,357		0,48 ;
Блок с крышками (рис. 5.4,6)	"1 \ 4 -tS xz 4		— ■— y\ p	3	h — —- H 3 1 10		1:1 1:1,5 1:2	0,75 0,56 0,458		0,493 0,357 0,291		0,677 0,704 0,737
							1:1 1:1,5 1:2	0,702 0,526 0,431		0,49 0,355 0,287		0,673 0,699 0,728
	в/ xz		В		3		1:1 1:1,5 1:2	0,856 0,602 0,522		0,448 0,338 0,265		0,68 0,717 0,745
					4		1:1 1:1,5 1:2	0,833 0,584 0,502		0,44 0,317 0,254		0,677 0,71 0,735

Примечания: 1. Обозначения: / — кожух; 2— каркас; 3— крышка П-образной формы; 4—плоская крышка; 5 — вииты; 6 — шасси.

2. Толщина кожуха и крышек S_KolK—S_KD=0,01 В; толщина каркаса S _к=0,02 В.

3. Оси Xi—xi и у—у проходят через середину блока, т. е. на расстоянии Я/2 и В/2 cooi негствепно.

Рис. 5.5. Зависимость Се л от отношения В/Н (а) и высоты расположения шас­си (б)

характеристики их можно также определять по (5.5). Так, для панели I (рис. 5.6), имеющей высоту #=0,1В и толщину S=0,01B, характер ;стш<а С_п~ =5,20; для панели 2 при тех же соотношениях G_o=7,02; для панели 3 G_n= =4,40. Следовательно, последняя панель более экономична по площади (по массе).

Снижение массы несущих конструкций. При создании РЭА с минимальной массой НК целесообразно придерживаться следую­щих правил:

Простота несущих конструкций. Речь об этом шла в § 1.2.

Оптимальные запасы по прочности. Известно, что допустимое напряжение [а] при расчете деталей на прочность определяется по формуле [а]=а_пр/'г, где а_пр — предельное напряжение; п—• запас прочности.

в