
- •Ибраев а.М.,Сагдеев а.А. Теоретическиеосновыхолодильнойтехники
- •Рецензенты:
- •Оглавление
- •Введение
- •Краткий исторический обзор
- •Классификацияхолодильнойтехники поуровнюдостигаемыхтемператур
- •Классификацияхолодильнойтехники породупотребляемой энергии
- •Классификацияхолодильныхмашинпоцели применения
- •1.Термодинамическиеосновыхолодильнойтехники1.1.Основныезаконыиположения
- •Основныетермодинамическиепринципыработыхолодильной машины
- •Дваспособапонижениятемпературы термодинамическоготела. Закон Нернста
- •Основныетеоретическиетермодинамическиепроцессы
- •Техническаяработакомпрессораирасширительной машины
- •2.Различныефизическиеявления,используемыедляполученияохлаждающегоэффекта
- •2.1.Использованиетеплотыфазовыхпереходоввеществ
- •Использованиетеплотыпроцессапарообразования
- •Температура,ºС
- •Использованиекипениясмесейвеществ
- •Использованиетеплотыплавления
- •Использованиетеплоты сублимации
- •Расширение порциигазаили газовогопотока
- •Изоэнтропноерасширениегаза
- •Дросселирование
- •Холодопроизводительность,обеспечиваемаяпроцессамирасширениягаза
- •Выхлоп газа
- •Вихревоерасширениега-
- •Холодильныемашины, использующиепроцессрасширениягаза
- •2.3.Термоэлектрическоеохлаждение
- •3.Термодинамическиециклы холодильныхмашин
- •Классификацияобратныхтермодинамическихциклов
- •Идеальныециклы холодильныхмашин
- •Обратимостьтермодинамическогопроцессаицикла
- •ЦиклКарно
- •ЦиклЛоренца
- •СравнениециклаЛоренцаициклаКарно
- •ЦиклЭриксона
- •ЦиклСтирлинга
- •ЦиклКлода
- •Произвольный идеальный цикл.Условиеобратимости циклахолодильной машины
- •.Теоретическиециклы
- •Теоретическиециклы парокомпрессионной холодильной машины
- •Теоретический циклЛоренца
- •Теоретический циклКлода
- •4.Рабочиевеществахолодильныхмашин
- •Холодильныеагенты парокомпрессионныххолодильныхмашин
- •Холодильныеагенты низкотемпературныхсистем
- •Некоторыеособенности свойствкриоагентов
Вихревоерасширениега-
за.ЭффектРанка–Хилша
В1931годуфранцузскийинженериизобретательЖоржЖозефРанкпо-далпатентна«вихревуютрубу»,котораяиспользуетэффекттемпературногоразделениягазовогопотокаприеговихревомтечении,обнаруженныйимприизмерениитемпературывпромышленномциклоне.Сущностьэффектазаклю-чаетсявтом,чтогаз,закрученныйвтрубезасчеттангенциальноговводавнее,расширяетсяиделитсянахолодныйпоток(центральныеслои)игорячийпоток
(периферийныеслои).Осуществляетсятакойпроцессввихревыхтрубах,кото-рыемогутиметьразличноеконструктивноеисполнение(рис.2.26,2.27).
Вход
а)Г
Г
б) Г
Х
в) Г
Х
Вход
Вход
Х Х
Г
Рис.2.26.Схемыустройствавихревойтрубы.
Есливгладкуюцилиндрическуютрубуввестипокасательной(тангенци-ально)газ,тоонобразуетвнутритрубывихрь.Приэтомпроисходитрасшире-ниегаза,падениеегодавленияиувеличениескорости.Далеегазвыводитсявосевомнаправлениитрубы.Горячиеслоигаза(Г)выводятсяизпериферийнойзонытрубы,ахолодные(Х)изцентральнойзоны.Придвижениигазавнутритрубыегоскоростьснижаетсядоуровняскоростинавходевтрубу.Посхемедвижениягазовогопотокавихревыетрубыделятсяна:противоточные(рис.2.26а),поточные(рис. 2.26б)ипоточно-противоточные(рис.2.26в).
Однаизконструкцийвихревойтрубыпредставленанарис.2.27.Вихреваятрубасостоитизсопла1,улитки2,цилиндрическойтрубы3,диафрагмы4,
дросселя5,состоящегоизкрестовины6изаслонки7.Дроссельпозволяетме-нятьсоотношениемеждумассовымипотокамигорячего(mг)ихолодного(mх)газа.На1кгвходящегогазаприходитсяµкгвыходящегохолодногои(1-µ)кггорячегогаза.
А-А А
t
Г
*1 Вход
tX
*
Хол.
m
*X
Гор.t*
m mГ
1 2 4 А
3 6 7
Рис. 2.27. Конструкциявихревойтрубы.
x

mx mг
ПроцессвихревогорасширениянаТ–Sдиаграммеизображеннарис.2.28.
Здесь – 1-2s процесс изоэн-
T р1
1
(1-µ)кг
р2
2г тропного расширения 1 кг газа,принятыйнамизаэталон;
3 1-2х–процессвихревогорас-ширенияµкггазахолодногопото-
ΔТв
µкг
ка;
1-2гпроцессвихревогорасши-
ΔТS
2s 2х (qв/µ)
рения(1-µ)кггазагорячегопотока.
При вихревомрасширении всоздании холодопроизводительно-
a б S
Рис.2.28.Процессвихревогорас-
ширениягаза.
стиучаствуеттолькохолодныйпо-
ток,тоестьменьшееколичествовещества,чемпридругихвидахрасширениягаза.
Так,еслиприизоэнтропномрасширенииудельнаяхолодопроизводитель-
ностьпроцесса
qs m
CpT1
T2s,
топривихревомрасширении
qв
mCpT1
T2x.
ВТ–S диаграммевеличинуqвиллюстрируетплощадьплощадкиа2х3б,умноженнаянаµ.
Еслисравнитьхолодопроизводительностьэтихпроцессов,томыполучим
отношение
qв m
CpT1
T2x
ад,
qs m
T
CpT1
T2s
где ад
в –адиабатныйтемпературныйКПДпроцессавихревогорасши-
Ts
рениягаза.ΔТв–интегральныйэффект вихревогорасширениягаза;ΔТS–ин-тегральныйэффектизоэнтропногорасширениягаза.
Вихреваятрубаможетбыть
использована
η µ·η
η
(µ·η)
вкачествегенераторахолодаитепла.
Соотношениерасходовхолодногоиго-рячегопотоковможноизменитьспомощьюдросселя.Чембольшепроходноесечениедросселя,тембольшевеличинаmгименьшеmх.Есливихреваятрубаиспользуетсявкаче-ствегенераторахолода,тоследуетиметь ввиду,чтоувеличениеmхснижаетхолодиль-ныйэффект.Этообъясняетсятем,чтоввих-
0,0
0,2 0,4 0,6 0,8 µ
ревойтрубеколичествотепла,полученное
Рис.2.29.Характеристикивихревойтрубы.
горячимпотоком,равноколичествутепла,
отведенномуотхолодногопотока.
Согласноэкспериментальнымданным(рис.2.29),максимальнаяхолодо-производительностьвихревойтрубыобычносоответствуетзначениямµ=0,6…0,65.Необходимоотметить,чтоэтавеличинаµнесовпадаетсрежимоммаксимальногоинтегральноготемпературногоэффекта,наблюдаемогоприµ=0,25…0,35.
Физикапроцессавихревогорасширения
Природаявлений,возникающихввихревойтрубе,сложнаинедостаточноизучена. Ниоднаизсуществующихгипотез,объясняющихее,неимеетполногоэкспериментальногоподтверждения.НаибольшеераспространениеполучилагипотезаХилша-Фултона,согласнокоторойпричинойвозникновениявихрево-гоэффектаявляетсяспецифическоераспределениетангенциальных(окруж-ных)скоростейвовращающемсяпотокегаза.
Сжатыйгазподводитсяксоплу,вкоторомускоряетсяинаправляетсяв
улитку,обеспечивающуюзакруткуивходвращающегосясвысокойскоростьюпотокавцилиндрическуютрубу.Притангенциальнойзакруткепотокавулиткескоростьпотокатакжеувеличивается.Этоприводиткснижениюдавления(расширениюгазаиз-запреобразованияпотенциальнойэнергиипотокавкине-тическую)и кснижению температурыиэнтальпии
i
i
;

2 1
* c22
T
T
,

2 2Cp
где
Т1,i1
–температураиэнтальпиянеускоренногопотоканавходевкамеру;
с2–скоростьускоренногопотока;Т2,i2–температураиэнтальпияускоренногопотока;Ср–изобарнаятеплоемкостьгаза.
Еслирасширившийсявсоплегаззатормозить,тоегоэнтальпияитемпера-
туравновьувеличитсябыдозначения
i1.Однаковцилиндрическойтрубете-
чениеинтенсивнозакрученногогазатаково,чтослоигаза,расположенныевблизиоси,передаютчастьсвоейкинетическойэнергиипериферийнымслоям.
Приэтомснижениекинетическойэнер-
гиинекомпенсируетсясоответствующимувеличениемтермодинамическойтемпе-
l q
Рис.2.30.Эпюрараспределенияокружныхскоростейвпопереч-номсечениивихревойтрубы.
ратурывнутреннихслоев,поэтомуихполнаяэнтальпияитемператураумень-шаются.
Этоявлениеобъясняетсяособенно-
стьюэпюрыокружнойскоростиСuвра-щающегосявтрубепотокагаза(рис.2.30).Помаксимальноупрошеннойсхемедвижениегазовогопотокаможнопредставить следующимобразом.
Изменениевеличиныокружнойскоростипорадиусутрубыrподчиняетсязаконусвободноговихря
Cu r
const,
гдеСи–окружнаясоставляющаяскорости;r–радиус,накоторомфиксируетсяскорость.
Однакоизданногоуравненияследует,чтоприr0,Сu,чегофи-зическинеможетбытьвреальномпотокегаза.И,действительно,вреальномпотокегазавсегдасуществуетнекоеядропотока(тонированнаяплощадкана
рис.2.30),длякоторогозакон
Cur
constневыполняется.Окружнаяскорость
вядрепотокаподчиняетсязаконувращениятвердоготела
гдеω–угловаяскорость потока.
Cu r ,
Израссмотренногоясно,чтоскорость(каклинейная,такиугловая)вращенияцентральныхслоеввыше,чемупериферийных.Этоприводитк
внутреннемутрениюслоевгаза.Засчетработытренияlцентральныеслоипе-редаютчастьсвоейкинетическойэнергиипериферийнымслоям.Поэтомуна
выходеизулитки,когдаскоростьгазовогопотокарезкоснижается,температу-
разаторможенныхцентральныхслоевоказываетсяболеенизкой,чемпервона-чальнаянавходеввихревуютрубу.Периферийныеслои,получившиекинети-ческуюэнергию,напротив,имеюттемпературуторможенияболеевысокую,чемпервоначальная.Приэтомснижениекинетическойэнергиинаружныхсло-евгаза,происходящеезасчеттренияостенкитрубы,неуменьшаетегополнойэнергииитемпературыторможения.
Температурапериферийныхслоевгазавыше,чемуцентральныхслоев,иввихревойтрубеидеттакжеобратныйпереностепловойэнергии–отпери-фериикцентру.Этопереностеплаqзасчеттеплопроводности.Однакоско-ростьэтогопроцессаниже,чемупроцессапередачикинетическойэнергиизасчеттренияслоев,ипоэтомузаограниченноевремянахождениягазаввихре-войтрубенепроисходитвыравниваниятемператургазавцентральныхипе-риферийныхслоях.
Такимобразом,выходящаячерезцентральноеотверстиедиафрагмычасть
газаmх
имееттемпературуtх
t1,ачастьгаза,выходящаяпопериферийной
частитрубы,имееттемпературуtг
t1.
Соотношениемеждупотокамиэнергии,идущимиотцентракпериферии
(l)иобратно(q),отражаетформулаФултона,выведеннаянаосновегипотезы
Хилша-Фултона
l 2 Cp
q
2Pr,
гдеµ–динамическаявязкостьгаза;λ–коэффициенттеплопроводности;Pr–числоПрандтля.
Изформулыследует,чтопричислеPr≥0,5наступаетявлениереверса.
Здесьпотоктепловойэнергииипотоккинетическойэнергиисравниваютсяповеличинеивихревогоэффектаужененаблюдается.ПосколькуPrхарактеризу-еттеплофизическиесвойствавещества,товихревойэффектнеследовалобыожидатьдляжидкостей,гдечислоПрандтля,какправило,значительнобольше,чем0,5.Однакоданныйвыводнеполучилэкспериментальногоподтверждения,вихревойэффект,хотяинезначительный,наблюдаетсятакжедляжидкостей.Крометого,реверсвпроведенныхэкспериментахнагазенаступалприPr=
0,72,чтосвидетельствуетотом,чтогипотезаХилша-Фултонадалеконевпол-ноймереотражаетреальную физическую картинувихревогоэффекта.