
- •Понятие о физ. И мат. Моделях
- •4 Принципы составления уравнений в частных производных
- •5. Основные определения уравнений в частных производных.
- •6. Классификация уравнений в частных производных. Однородные и неоднородные уравнения в частных производных.
- •7. Теорема о частных решениях уравнения в частных производных и отличие от общих решений обыкновенных дифференциальных уравнений.
- •8 Принцип составления уравнений в частных производных применительно к движению жидкостей в трубах. Уравнение неразрывности. Уравнение движения.
- •9. Метод аналогии при моделировании процессов переноса
- •1. Выбор модели процесса переноса
- •2. Начальные и граничные условия
- •11 Простейшие задачи, приводящие к уравнениям различных типов.
- •15. Функция ошибок и ее использование при автомодельном решении
- •20. Понятие подземной гидродинамики в моделировании.
- •21. Стационарное и нестационарное течения. Рассмотрим траекторию движения частицы флюида в пористой среде.
- •5. Отключ. Скважины.
- •9. Замкнутая внешняя граница.
- •22. Основные уравнения фильтрации многофазного флюида.
- •24 Многокомпонентные системы
- •25. Составление конечно-разностных уравнений. Первая и вторая производная
- •26. Конечно-разностные уравнения. Понятие явной схемы
- •27 Конечно-разностные уравнения. Понятие не явной схемы.
- •28 Конечно-разностная схема. Схема Кранка-Никольсона.
- •29. Типы сеток. Два способа построения сеток.
- •Блочно-центрированный способ
- •31. Критерий устойчивости вычислений. Матричный метод.
- •32.Решение уравнений фильтрации при моделировании процесса разработки месторождений.
- •2. Задан постоянный дебит
- •33. Дебит галереи. Стационарное распределение давления.
- •34. Моделирование скв. Учет скв. В сеточной модели пласта
- •35 Моделирование горизонтальных скважин и трещин грп
- •36. Обобщение формул притока на случай многофазной фильтрации
- •37 Моделирование скважин, вскрывающих несколько слоев
- •38. Моделирование технологических ограничений при работе скважин.
- •Необходимой степени подробности фильтрационной модели
- •Точности вычисления
- •Возможности вычислительной техники
- •41. Воспроизведение истории разработки
- •42. Постоянно действующая модель.
- •43 Прогноз технологических показателей разработки с помощью модели.
- •44. Основные понятия теории самоорганизации. Фрактал.
- •45. Детерминированный хаос
- •46. Понятие аттрактора
- •47 Применение фрактальных характеристик для контроля и управления технологическими процессами
- •48.Понятие оптимизации.
- •50 Линейное программирование (лп). Задача о хранении нефти.
- •Решая систему неравенств путем построения графика зависимости q1 и q2 находим добычу по каждому месторождению и максимальный ежедневный доход
- •51. Гидродинамический симулятор Tempest more. Предназначение, цели, возможности, ограничения модели. Этапы создания модели. Глобальные ключевые слова.
- •52. Гидродинамический симулятор Tempest more. Секция input. Секция fluid. Секция rela.
- •53 Гидродинамический симулятор Tempest more. J – функция. Секция grid.Секция init.
- •54.Гидродинамический симулятор Tempest more. Секция recurrent. Адаптация модели по истории разработки.
35 Моделирование горизонтальных скважин и трещин грп
Для моделирования гориз-х скважин, направленых вдоль одной оси Х или Y применимы уравнения, (где z заменяется на x или y):
(1)
(2)
Допустим что скважина направлена вдоль оси Y.
Если
,
истинное значение r0
должно быть выше чем в(2). Выражение для
r0
аналогично (2) где Х заменяется Z
имеет погрешность до 10%.
(до
кровли, подошвы)
Можно определить:
(3)
(4)
Исключение составляет составляет ГРП
Уравнение решается совместно с уравнением, определяющим распространение давление вокруг трещины.
Когда отношение прон-ти трещины к прон-ти пласта стрем-ся к , а ширина трещины пренебрежима мала по сравнению с длиной, тогда дебит и распр-е давления:
(5)
(5),
f-полудлина
трещины,
P-давление в т.z, z=x+iy
Трещины ГРП
Рассм. м/д моделирования трещин как совокупность трещин
(6)
Из
ур-ий (6) и(5) :
Где zi – комплексная координата i-го угла
ri – расстояние точек перес-я трещины с границами ячеек
36. Обобщение формул притока на случай многофазной фильтрации
В случае многофазной фильтрации приток каждой фазы в скважину определяется Q=Kλe(P0l-Pw) ; λl=(Kпl)/(μcBc) ; l=H,b,г (13)
На скв. Может быть задан дебит либо одной фазы, либо жидкости, либо всех фаз. Если задан дебит нефти, то дебиты воды и газа определяются:
При Qk: Qос=k[λн(Pан-Pc)+lb(Pob-Pc)] (15)
Если задан суммарный расход:
Дебиты фаз по отдельности:
Решая совместно с уравнениями фильтрации уравнения 15, 16, 17, при заданном дебите можно вычислить неизвестное забойное давление. Подивижность фазы зависит от уравнения и насыщенности ячейки в которой расположена скважина. Если размер ячейки не велик, то соответствующее значение в ячейке и вблизи скважины различаются несущественно. Необходимо учитывать локальные эффекты которые могут быть связаны либо с конусообразованием, выделением газа ниже P<Pнас. Для того чтобы учесть эффект, основными средствами учета являются локальное измельчение сетки или введение спец. Фазовых модифицированных проницаемостей.
37 Моделирование скважин, вскрывающих несколько слоев
При моделировании скважин, вскрывающих несколько слоев, дебит фазы вычисляется по формуле:
Qi=
, где l=н,в,г (1)
Рск- забойное давление ячейки к.Суммарный дебит определяется как :
Q=
(2)
Рис1.Скважина,
вскрывающая несколько слоев.
Часто капиллярными силами пренебрегают, тогда р1к =рк
Если в качестве граничного условия на скважине задается забойное давление pс, обычно указывается глубина, которой оно соответствует, например, кровля пласта D0. Тогда возникает задача определения значений забойного давления pс для каждого слоя сеточной области. В простейшем случае предполагается, что забойное давление распределено по гидростатическому закону:
Pck
=
,
(3)
Здесь
Dk
- глубина
соответствующей ячейки,
–
удельный вес фазы на этой глубине, γ
— средний
удельный вес смеси в стволе
скважины. Вместо гипотезы о гидростатическом распределении давления в
стволе скважины при расчете дебитов из отдельных слоев иногда предполагают постоянство депрессии рк — pсk = ∆р = const.
В этом случае дебит каждого слоя пропорционален Kk 𝜆lk .
Недостатком такого подхода является неучет распределения давления в стволе скважины. Поэтому никак не могут быть смоделированы такие явления, как внутрискважинные перетоки флюидов из одного изолированного слоя
в другой.
Подстановка выражений (3) в (1) и (2) позволяет выразить дебит скважины через заданное забойное давление. Например, выражение для фазового дебита (1) примет вид:
Ql=