3.2 Тимчасові навантаження

Плита проїзної частини розраховується на тимчасові навантаження А-15 і НК-100. розглядаються наступні випадки завантаження.

3.2.1 У прольоті плити розміщаються одна колія навантаження а-15.

Розрахунковий проліт плити ;

;

При ширині колеса навантаження А-15 b_o = 0,6 м і розподіл її в товщині дорожнього одягу H = 0,104 м під кутом 45^о розміри площадки розподілу навантаження будуть:

а) уздовж прольоту плити:

б) уздовж руху при а_о = 0,2 м для А-11, довжина площадки:

але не менш Приймаємо .

Рисунок 3.1 Схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується одна колія навантаження А – 15 для визначення моменту

Тоді інтенсивність тимчасового навантаження на 1 м розрахункового прольоту плити:

;

Нормативний згинаючий момент від всіх видів навантаження:

;

Розрахунковий згинаючий момент від всіх видів навантаження:

Де _fp = 1,5 – коефіцієнт надійності для колісного навантаження А-15 при розрахунку елементів проїзної частини;

_fv = 1,5 – коефіцієнт надійності для полос рівномірно розподіленого навантаження А-15;

динамічний коефіцієнт для тандему навантаження АК;

динамічний коефіцієнт для смугового рівномірно розподіленого навантаження АК.

3.2.2 В прольоті плити розміщують дві колії навантаження а-15 (Рис. 3.2) від двох смуг, максимально приближених одна до одної.

Рисунок 3.2 Схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується дві колії навантаження А - 15 максимально наближених одна до одної для визначення моменту

Згинаючий момент в середині прольоту смуги плити шириною 1 м: ; ;

де с = 1,1 м - відстань між коліями двох смуг руху;

b₁ =0,85 м з розрахунку за першим випадком завантаження.

При визначенні поперечної сили враховуємо різні робочі ширини розподілу уздовж руху:

а) у прольоті а = 1,29 м

б) біля опори ,

П риймаємо біля опори а = 0,65 м. Розрахункова схема зображена на Рис. 3.

Рисунок 3.3 Схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується дві колії навантаження А - 11 максимально наближених одна до одної для визначення поперечної сили

Як видно з Рис. 3.3 осі обох коліс попадають на ділянку із шириною розподілу а = 1,29 м. Ординати лінії впливу під вантажем

Розрахункове значення поперечної сили в опорі А:

3.2.3 У прольоті плити розміщається одне колесо навантаження нк-100 (Рис. 3.4)

Рисунок 3.4 схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується одне колесо навантаження НК-100

При ширині колеса і розподілі тиску від нього в товщі дорожнього одягу проїзної частини Н = 0,104м під кутом 45⁰

Уздовж руху ширина площадки розподілу збігається із шириною площадки для колеса навантаження А-15, тому що довжини сліду для цих навантажень однакові.

Величина а = 1,51 м більша відрізку між осями навантаження НК-80, рівного 1,1 м. Тоді приймаємо загальну площадку з величиною уздовж руху:

Приймаємо а = 4,89 м

При розташуванні колеса біля опори

4,25<4,89

Тому приймаємо 4,89 м

Тоді інтенсивність навантаження на 1 м розрахункового прольоту плити:

Динамічний коефіцієнт для навантаження НК-100 визначаємо по інтерполяції між значеннями

Нормативний згинаючий момент в середині прольоту плити проїзної частини, як балка на двох опорах від навантаження НК-100

Розрахунок згинаючого моменту від навантаження НК-100

де _fp = 1,0 для навантаження НК-100.

Для визначення поперечної сили будуємо площадку розподіленого навантаження, лінію впливу і визначаємо координату лінії впливу Q_A під колесом , на відстані від опори А (Рис. 4.5).

Рисунок 3.5 схема прикладання навантаження до плити коли в прольті розміщується одне колесо навантаження НК-100 для визначення поперечної сили

Розрахункове значення поперечної сили в опорі А

Таблиця 3.2 Нормативні чи розрахункові зусилля

зусилля, кН м; кН	Для випадків
	А-15 (1 колесо)	А-15 (2 колеса)	НК-100 (1 колесо)
1	2	3	4
Мрп Мvп	22,8 2,96	25,39 3,27	52,78
Мр Мv	44,46 4,44	49,51 4,91	52,78
Мgn	3,36	3,36	3,36
Мg	4,16	4,16	4,16
Q	–	127,19