Параметры обмотки статора для установившегося режима

87. Средняя длина витка обмотки статора

88. Длина лобовой части обмотки статора по (6.138)

89. Активное сопротивление обмотки статора

при =20С.

при =75С

90. Активное сопротивление обмотки статора в относительных единицах

по (7.96)

;

где

91. Индуктивное сопротивление рассеяния по (7.97)

92. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния по (7.98)

Коэффициент магнитной проводимости между стенками паза по табл. 6.20

Размеры паза определяем по рис. 6.38,а и 7.43: h₂=5,43; b_п1=1,92; h₁=0,675cм; h₀=0,82cм.

При =y₁/_п=0,778 по (6.151)

по (6.153)

Коэффициент магнитной проводимости по коронкам зубцов по (7.99)

.

при из рис. 7.25

93. Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния по (6.154)

94. Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния по (7.100)

95. Индуктивное сопротивление рассеяния в относительных единицах

96. Индуктивное сопротивление продольной реакции якоря в относительных единицах по (7.102)

k_ad определяем из по рис. 7.23. По характеристике холостого хода табл. 5.1

для E_1*=1 F_0=4161; для E_*=0.5

97. Индуктивное сопротивление поперечной реакции якоря в относительных единицах по (7.103)

k_aq=0,4 по рис.3.23.

98. Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси в относительных единицах

99. Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси в относительных единицах

100. По данным табл.5.1 на рис.5.2 построены частичные характеристики намагничивания, а на рис.5.3 зависимость E_*= .

Рис.5.2 Частичные характеристики намагничивания.

Из векторной диаграммы (рис. 5.4) по I_н,ф ,U_{н, ф}, cos определяем E_*=1,049.

Из рис.5.3 по E_*=1,049 находим , а затем по рис.7.24 и k=0,0025.

101. Находим МДС

где

E_*

Рис. 5.3 Зависимость E_*= .

По найденной МДС из характеристики определяем ЭДС

отложив которую на векторной диаграмме, получим направление, а затем и модуль

Находим

Из характеристики по находим

102. Магнитодвижущая сила продольной реакции якоря

По сумме из характеристики определяем

Поток полюса

Из характеристики по потоку определяем

103. Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения в относительных единицах при номинальной нагрузке

104. Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения

Рис.5.4 Векторная диаграмма для номинальной нагрузки

6. Расчет обмотки возбуждения

Выбираем однорядную обмотку с лобовой частью в виде полуокружности. Изоляция нагревостойкости класса В.

105. Средняя длина витка обмотки возбуждения по (7.109)

где

Для питания обмотки возбуждения из табл.10.10 выбираем тиристорное возбудительное устройство ТВУ-65-320 ( ). Напряжение на кольцах с учетом переходного падения напряжения в щеточном контакте принимаем

106. Сечение проводников обмотки возбуждения (предварительное значение) по (7.107)

где

107. Ток возбуждения по (7.111)

Принимаем

108. Число витков обмотки возбуждения по (7.112)

109. Меньший размер прямоугольного проводника обмотки по (7.114)

Принимаем

По табл. П-3.2 выбираем проводник с размерами

110. Расстояние между катушками соседних полюсов по (7.116)

111. Плотность тока в обмотке возбуждения (уточненное значение)

112. Превышение температуры обмотки возбуждения по (7.119)

113. Уточненное значение высоты полюса

Так как расхождение с ранее выбранной высотой небольшое 1,8%, то перерасчет магнитного напряжения полюса не производим.

114. Активное сопротивление обмотки возбуждения по (7.120)

115. Напряжения на кольцах возбуждения при номинальной нагрузке и по (7.121)

116.Коэффициент запаса возбуждения по (10.122)