2. Расчет на прочность затяжки рычагов тц.

e

Рис 3.7 Затяжка горизонтальных рычагов.

Тяги и прямолинейные затяжки рычагов в расчетной схеме принимаются в виде стержня шарнирно опертого по концам и центрально растянутого или сжатого силами. Для криволинейной затяжки рычагов (рис. 3.7)

где: F – площадь поперечных сечений (без учета местных ослаблении).

F=h*t. при этом [_p]=145МПа.

t – ширина поперечного сечения; t=30 мм;

h – высота поперечного сечения; h=80 мм;

где е – эксцентриситет приложения усилия Р3, е =105мм.

7. Вывод зависимости хода поршня тц от упругих деформаций элементов рп.

После прилегания всех колодок к колесам с увеличением давления воздуха в ТЦ колодки прижимаются с большим уси­лием, а поршень цилиндра, как указывалось выше, сделает до­полнительный ход L_доп, величина которого зависит от давления воздуха в ТЦ, деформации всех элементов ТРП и ее переда­точного числа.

Под действием тормозных усилий рычаги передачи под­вергаются деформациям изгиба, тяги и другие продольные элементы - растяжению или сжатию. Криволинейной формы затяжки или распорки рычагов испытывают внецентренное, растяжение. Деформируют также триангели и траверсы в на­правлении воздействующих на них усилий.

Схема для определения влияния упругих деформаций ТРП на величину хода поршня ТЦ в 4-х осном грузовом вагоне показана на рис 3.8.Искомое приращение хода штока ТЦ най­дем в указанной схеме из условий перемещений шарниров 2-11, соединяющих между собой в кинематические цени элемен­ты рычажного механизма.

Для этого воспользуемся подобием треугольников, обра­зованных в структуре механизма изначальным и конечным местоположением рычагов передачи, обусловленным деформа­циями в ТРП.

Рис. 3.8

Тогда суммарное перемещение шарнира 3 слагается из величины деформации изгиба ₂ наружнего вертикального рычага I от воздействия усилия Р₄ со стороны распорной тяги II и перемещения от деформации триангеля под действием сил Р₂ крайней колесной пары ₁(в+г)/в т.е.

Перемещение же противоположного торца распорной тяги II, соединяющей между собой два вертикальных рычага I и III тормоза тележки, вследствие ее сжатия усилием Р₄, будет большим на величину ₃.

Таким образом

В результате перемещения шарнира 6 на величину рычаг III поворачивается на шарнире 5 так, что его шарнир 4 пе­реместится на величину

В результате деформации триангеля внутренней колесной пары от действия сил Р₂ перемещение шарнира 4 увеличивается на и после изгиба усилием P₁ вертикального рычага III на величину будет достигать

П оскольку на тягу IV вагона воздействуют растягивающие усилия Р₁, то перемещение шарнира 7 по сравнению с 4-м будет больше на ₄. Тогда

Найденное местоположение шарнира 7 из-за деформаций в тележке двух триангелей, двух вертикальных рычагов с их затяжкой и тяги вагона позволило поршню ТЦ со штоком переместиться из положения 9 в 9_1, т.е. на

.

В тыловой кинематической цепи (со стороны задней крышки ТЦ) под воздействием практически тех же усилий Р₁, Р₂ и Р₄ происходят аналогичные деформации и перемещения. Поэтому и шарнир 11 тылового горизонтального рычага VII оказывается в новом положение 11₁.

.

Но под действием усилия Р₃, передающегося через затяжку VIII, горизонтальный рычаг VII подвергается изгибу, что вызывает дополнительное перемещение его шарнира 11 на ₅. Следовательно, суммарное перемещение этого рычага по сечению шарнира 11 составляет

.

Однако перемещение затяжки VIII горизонтальных рычагов ТЦ в процессе торможения вагона оказывается большим, чем на величину ₆, т.к. она претерпевает растяжение от усилий Р_3. Поэтому

.

Возникающая подобным образом свобода перемещения шарнира 8, соединяющего головной горизонтальный рычаг VI с его затяжкой VIII, позволяет сместиться штоку поршня ТЦ из положения 9₁ в 9₂.

.

Поскольку под действием усилия Р_шт происходит также изгиб головного горизонтального рычага VI на , то полное перемещение штока поршня ТЦ от возникающих деформаций в ТРП вагона достигает