- •1.Загальна частина
- •2.2. Проектування планово – висотних опорних точок.
- •7. Методика та організація робіт на об’єкті.
- •1. Загальна частина проекту.
- •1.1Вступ.
- •1.2Обчислення геодезичних і прямокутних координат вершин рамки заданої трапеції.
- •Обчислення прямокутних координат вершин рамки трапеції масштабу 1:10000 з номенклатурою .
- •В результаті отримую аркуші карт масштабу 1:5 000 з номенклатурою м-35-117-(43,44,59,60), що відповідають аркушу карти масштабу 1:10 000 з номенклатурою м-35-117-б-а-4
- •1.3 Рамка карти трапеції.
- •1.4 Розрахунок лінійної величини мінутної рамки східної і західної рамок трапецій.
- •1.5 Розрахунок лінійної величини мінутної рамки північної рамки трапеції.
- •1.6 Розрахунок лінійної величини мінутної рамки південної рамки трапеції.
- •1.7 Фізико-географічний опис ділянки робіт.
- •- Ґрунти
- •- Водоймища
- •1.8 Економічна характеристика району робіт.
- •2. Графічно-розрахункова частина курсового проекту.
- •2.1Вихідна геодезична основа.
- •2.2. Проектування планово – висотних опорних точок.
- •3.Проект ходу полігонометрії.
- •3.1 Загальна характеристика і основні параметри запроектованого ходу.
- •3.2 Розрахункова частина полігонометричного ходу.
- •3.3 Розрахунок точності лінійних вимірювань у полігонометричному ході .
- •3.4 Розрахунок точності кутових вимірювань.
- •4. Розрахунок точності визначення висот пунктів полігонометричного ходу.
- •5. Проект прив’язки планово-висотних опознаків.
- •Розрахунок точності визначення положення опв-14 прив’язаний полігонометричним ходом 2 розряду.
- •Розрахунок точності визначення положення опв-2, прив’язаних теодолітним ходом .
- •Розрахунок точності визначення положення опв-11 прив’язаний оберненою засічкою.
- •Розрахунок точності визначення положення опв-1 прив’язаний прямою засічкою.
- •6.Висотна прив‘язка опознаків.
- •7. Методика та організація робіт на об’єкті.
- •7.1 Полігонометричний хід.
- •7.2Нівелірний хід IV класу.
- •7.3 Планово-висотні опознаки.
- •7.4Рекомендації, щодо виконання запректованих робіт.
- •Ц ентри закладання
- •8. Бібліографічний список.
3.3 Розрахунок точності лінійних вимірювань у полігонометричному ході .
Основні джерела похибок світловіддалемірених вимірювань та прийняті їхні позначення, а також властивості похибок: випадкові (а), або систематичні (b); залежні або незалежні від довжини лінії S- подані в таблиці.
Джерела похибок світловіддалемірних вимірювань та властивості похибок
№ |
Позначення похибок |
Джерела похибок |
Властивості похибок |
1 |
ms∆φ |
Вимірювання різниці фаз |
а, не залежить від S |
2 |
msh |
Зведення ліній до горизонту |
а, не залежить від S |
3 |
msф |
Похибка фазометра (циклічна) |
а, не залежить від S |
4 |
msц.р |
Центрування світловіддалеміра, редукція відбивача |
а, не залежить від S |
5 |
msf |
Дрейф генератора частоти |
b, залежить від S |
6 |
msn |
Неточне знання показника заломлення світла |
b, залежить від S |
7 |
msк |
Визначення приладової поправки світловіддалеміра – К |
b, не залежить від S |
8 |
msвих |
Похибки координат вихідних (відомих) пунктів |
b, не залежить від S |
Похибки вимірювання ліній світловіддалемірами різних конструкцій, зазвичай, виражають рівнянням регресій
ms=(aмм+bмм×10-6Sмм)мм,
де а – випадкова складова частина похибок;
b– систематична частина, пропорційна довжині лінії за яку приймаються середню довжину ліній ходу Sср=733 м. Значення коефіцієнтів а і b задані, їх вибирають залежно від приладу, який задається у завданні у проектування. Нехай а = 25 мм, b = 6 мм на основі попередньої формули отримують
ms=25мм+(6мм×733000×10-6)мм=29,40мм≈30мм
розраховують сумарну похибку на хід з 14 ліній:
[ms]=
ms
,
[ms]=112мм,
Приймають цю похибку за середню квадратичну і розраховують граничну похибку:
[ms]=2[ms]=224мм,
для безпосереднього виконання світловіддалемірних вимірювань розв’язують низку питань, а саме:
з якою точністю необхідно зводити виміряні похилі лінії до горизонту;
з якою точністю необхідно центрувати світловіддалемір та відбивач;
з якою точністю необхідно визначити приладову поправку світловіддалеміра;
які похибки msі в лініях можна допускати під впливом:
а) дрейф частот генератора високої частоти;
б) неточне визначення показника заломлення повітря;
в) циклічної похибки;
г) похибки координат вихідних пунктів
Виходячи з властивостей похибок світловіддалемірних вимірювань, записують
a2= ms∆φ2 +msh2 +msц.р2 +msф2 +msвих2;
b2= msк 2+msn2 +msf2;
Приймають гіпотезу про рівність впливів випадкових похибок:
ms∆φ2 =msh =msц.р =msф =msвих= mвип;
Та систематичних похибок:
msк =msn =msf= mсист;
Враховуючи наведені спрощення, попередніх формул записують так:
a2=5 mвип2,
b=3 mсист.
Розв’язують рівняння відносно mвип та mсист
mвип
;
mсист
;
Попередні формули дають змогу відповісти на всі вище поставлені питання.
У нашому прикладі: а = 25 мм, b = 5 мм, тоді згідно формул отримують
mвип=11,18мм≈11мм;
mсист=2мм.
Таким чином похибки від неточного вимірювання різниці фаз, зведення ліній до горизонту, сумісного впливу центрування та редукції, циклічної похибки, відомих координат можна допускати до ±11 мм.
Окремі допустимі похибки центрування та редукції розраховують за формулою:
mц=mр=
=7,9≈8мм.
Систематичні похибки визначення приладової поправки віддалеміра, впливу атмосфери, дрейф частот можна допускати до 2мм.
Зауважу що необхідна точність центрування і редукції у світловіддалемірних вимірюваннях однакова. У кутових вимірювань точність центрування теодоліта має бути вища ніж точність центрування візерних марок.
