Тепловий баланс кінозалу для хпр

Q_б^я = Q_{с о}+ Q_л^я - ΣQ₀ , Вт

Q_б^я =9266+21978-11053=20191 Вт.

Q_б^п= Q_{с о}+ Q_л^п - Q₀ , Вт

Q_б^п =9266+28416-11053=26629 Вт.

6. Побудова процесів обробки повітря для тпр і хпр на I – d діаграмі та визначення продуктивності системи загально-обмінної вентиляції.

Розрахунок проводимо для кінозалу на основі тепло , волого і газовиділень для теплого і холодного періодів року.

ТПР :

1. Визначаємо кутовий коефіцієнт променя процесу асиміляції тепло- і вологонадлишків

Ε_т = (Q_б^{п .}3,6) / W_л , кДж/кг

Ε_т = (3,6·21672)/13,3= 5866 кДж/кг

2. На I – d діаграмі наносимо точку З (t_ЗА = 25,9 °С ; I_за = 53,9 кДж/кг ). З точки З вниз по (I = const) до φ=90 % виконуємо охолодження повітря (точка З) .

Після цього відбувається підігрів повітря на 1 °С (точка П) за рахунок закручування потоку в вентиляторі. З точки П проводимо промінь паралельний до Ε_т до перетину з ізотермою t_в = 28^оС , і знаходимо точку В. Решту параметрів внутрішнього повітря знаходимо з I – d діаграми і заносимо в таблицю Табл.6.2

Параметр процесів готування і вентилювання Табл.6.2

Показник стану Повітря на i-d діаграмі	Позначення стану повітря на i-d діаграмі	Температура tз, оС	Ентальпія Iз ,кДж/кг	Вологовміст dз, г/кг
ТПРВідносна вологість φз, %
З	25,9	53,9	11	53
П	21	53,9	13,2	85
В	28	64	15,5	65

Визначаємо необхідний повітрообмін по надлишках тепла: По явному теплу:

G_Я = 3,6·Q_Я/(с·(t_вит-t_прит)), кг/год

с –питома теплоємність повітря (с = 1,005 кДж/(кг·°С)

t_вит- температура витікального повітря (25°С)

t_прит- температура притікального повітря (20°С)

G_Я= 3,6·12703/(1,005·(28-21))=6500 кг/год

По повному теплу:

G_п = Q ^п_б / (I_вит – I_п ) , кг/год

G_п = 3,6·21672/(64-53,9) = 7725 кг/год

Повітрообмін по надлишках вологи

G_в = ΔМв / (d_вит– dп) , кг/год

G_в = 13,3/(15,5-13,2)= 5,8 кг/год

Необхідний повітрообмін по газових шкідливостях

кг/год

С_вит , С_пр – концентрація СО₂ в середині і ззовні приміщення , л/м³

кг/год

кг/год

Розрахунковим повітрообміном приймаємо найбільший повітрообмін з порахованих по різних шкідливостях.

Розрахунковим повітрообміном приймаємо повітрообмін по повному теплу G_п =7725 кг/год

Знаходимо кратність повітрообміну в ТПР:

К = Lр/V

Де L_роз –повітрообмін в приміщенні (6438 м³/год);

Lр=Gр/ ρ_пр==7725/1,2=6438 м³/год

V- об’єм приміщення (2481 м³)

К = 6438/2481 = 2,6 год^-1.

на одну особу припадає наступна кількість припливного повітря:

L_роз/240=6438/240=26,8 м³/(год*1особ);

ХПР

За розрахунковий повітрообмін приймаємо повітрообмін , який є розрахунковим для ТПР. Для ХПР з температурою t_з≥0^оС, об’ємну витрату повітряного потоку на одну особу приймаємо рівною об’ємній витраті для ТПР L_роз/240=26,8 м³/(год*1особ). Для ХПР з температурою t_з<0^оС, об’ємну витрату повітряного потоку на одну особу приймаємо в два рази меншу за об’ємну витрату ТПР (L_роз/240)/2=13,4 м³/(год*1ос).

Це зменшення подачі чистого повітря на одну особу погіршить повітря приблизно на 10%, а це нас задовольняє і тому подачу повітря приймаємо 13,4 м³/(год*1ос).

L_з = 26,8·n , м³/год

де n – кількість людей

L_з = 26,8·240 = 6432 м³/год

G_з = L_з^. ρ_з , кг/год ;

де L_з – кількість зовнішньго повітря , м³/год

ρ_з – густина зовнішньго повітря , кг/м³

ρ_з = 353/(273+ t_з) , кг/м³

ρ_з = 353/(273+ (0)) ; ρ_з = 1,29 кг/м³

G_з = 6432·1,29 = 8297 кг/год.

К=6432/2481=2,6 год^-1

♦ Визначаємо кутовий коефіцієнт променя процесу асиміляції тепло- і вологонадлишків

Ε_х = (Q_б^{п .}3,6) / М_л , кДж/кг

Ε_х = (3,6·26624)/8,88=10794 кДж/кг

♦ На I – d діаграмі наносимо точку З (t_З = 0 °С ; I_з = 2 кДж/кг ). З точки З вертикально вверх (d = const) до 18 °С виконуємо підігрів повітря і при цьому одержуємо повітря з дуже малою відносною вологістю. Тоді поступаємо наступним чином, на I – d діаграмі наносимо точку В (t_в = 18 °С ; I_в = 36 кДж/кг), яка знаходиться при перетині φ=55% і t_в = 18 °С. Тоді наносимо показник кутового променя процесу в приміщенні Ε_х . Паралельно до Ε_х проводимо пряму, яка перетнувши ізотерми t_п = 12 °С дасть нам точки П (t_п = 12 °С ; I_п = 28,5 кДж/кг) . Решту параметрів внутрішнього знаходимо з І-d діаграми.

,°С

Отже, витрата тепла на нагрівання повітря при t_з≥0°С визначаю:

Q_нагр = 0,278 · G_з · (І_п – І_з), Вт

Q_нагр = 0,278 · 10495 · (28,5 – 2)=77317, Вт;

Визначаю теплову потужність установки:

Q_ус =1.1· Q_нагр, Вт;

Q_ус =1.1·77317=85049, Вт;

Отже, витрата тепла на нагрівання повітря при t_з<0°С визначається як:

Q_нагр = 0,278 · 5695 · (28,5 – (-17,6))=72986, Вт;

Q_ус =1.1·72986 =80285, Вт;

G_з = L_з^. ρ_з , кг/год ;

G_з = 4068*1,4=5695, кг/год.

Підбір повітроготувальника здійснюється за значенням L_р=6438 м³/год. [3]

Повітроготувальник внутрішній CV-A:

• V_min =6850 м³/год;

• V_орт =16500 м³/год;

• V_max = 17350 м³/год;

• L = 7610мм;

• B = 1323мм;

• H = 1637мм;

• K=3090 мм;

• b*h =1250*1350мм;

• b1*h1 =1000*630мм

• hw =638

• m=1968-2293 кг.