При составлении баланса для холодного периода теплопоступления и влагопоступления от людей будут учитывать в размере 50%.

6.2 Теплопоступления от искусственного освещения.

Количество тепла поступающие в помещение от источников искусственного освещения следует подбирать по фактической и проектной мощности светильника .Если мощность не известна,то тепловыделение от них определяется по формуле.

Q_ОСВ=E·A·q_ОСВ·η_ОСВ,

где E – освещенность помещения, лк, по табл. 2.3 [7] E=200 лк;

A – площадь пола помещения, A =84.42 м²;

q_ОСВ – удельные тепловыделения, Вт/(м²·лк),

по табл.2.4 [7] q_ОСВ=0,079 Вт/(м²·лк);

η_ОСВ – доля тепла поступающего в помещение, η_ОСВ=0.5.

Q_ОСВ=200·84.42·0,079·0.5=1334 Вт

В холодный и переходный период года учитываются 100% теплопоступления от источника искусственного освещения. В теплый период года эти теплопоступления могут быть уменьшены в соответствии от теплопоступления солнечной радиации.

6.3 Расчет поступлений солнечной радиации

1. Исходные данные:

а) Наименование года- Хабаровск

б) Широта-48⁰ северной широты

в) Характеристика окон. Размер: 2*2,1.Конструкция: обычное стекло, двухкамерный стеклопакет в раз-ых переплетах из обычного стекла.

г) Сопротивление R_req=0,65;

д) средняя месячная температура наружного воздуха в июле,

t_Н=25.7ºС;

е) Среднесуточная амплитуда наружного воздуха.

ж)Температура внутреннего воздуха t=28⁰С

з) Площадь остекления А_ост=

2. Тепловой поток солнечной радиации поступающей через остекленные проемы определяется по формуле

Q_О.С. =Q_O.C.i. ·a_П+Q_Δt,Вт

где Q_O.C.i. – тепловой поток солнечной радиации проникающей непосредственно через прозрачное остекление;

a_П – показатель поглощения солнечной радиации оборудованием и ограждением помещения;

Q_Δt – тепловой поток теплопередачи через остекление.Вт

3. Максимальный тепловой поток солнечной радиации через остекление определяется по max формуле

,Вт

где q_П^MAX и q_Р^MAX – максимальная плотность тепловой прямой и рассеянной солнечной радиации, Вт/м², выбирается по табл. 1[8] для заданной широты местности и ориентации фасада,

а) q_П^MAX =385 Вт/м² и q_Р^MAX=98 Вт/м² с Δz=7ч

k₁ – коэффициент облученности прямой солнечной радиации,

k₁=k_ПГ·k_ПВ

где k_ПГ и k_ПВ – коэффициенты, учитывающие затененность окна горизонтальными и вертикальными солнцезащитными устройствами

и ,

где r, S – ширина горизонтальных и вертикальных устройств, если солнцезащитных устройств нет, как в нашем случае, то r=0 и S=0. Но поскольку плоскость остекления не совпадает с плоскостью стены, то откосы окна выполняют роль солнцезащитных плоскостей и их надо учитывать при ширине откоса более 150 мм, принимаем l₁=l₂=0,3 м;

h_S – высота солнца, по табл. 3[8] h_S=21;

A_S.OC – солнечный азимут остекления,

A_S.OC=A_S·A_OC,

где A_S – азимут солнца, по табл. 3[8] A_S=94º;

A_OC – просто азимут остекления, зависит ориентации остекления, в нашем случае A_OC=135º.

A_S.OC=99-135=-36º;

H, B – высота и ширина окна соответственно.

и .

k₁=0,8.

k₂ – коэффициент облученности рассеянной солнечной радиации,

k₂=k_Г·k_В,

где k_Г , k_В подбираются по таблице в зависимости от β и γ ,

и ,

k_Г =0,84 и k_В=0,92.

k₂=0,773;

k₃ – коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, жалюзи), если нет k₃=0,7;

k₄ – коэффициент теплопропускания остекления, учитывая затенения переплетами, k₄=0,68.

Вычисляем максимальный тепловой поток солнечной радиации через остекление

.

4. Определение показателя поглощения a_П.

a_П определяется в зависимости от отношения

ΣY=Y_НС·A_НС+ Y_ПЕР·A_ПЕР+ Y_ПТ·A_ПТ+ Y_ПЛ·A_ПЛ+ Y_ОС·A_ОС+ Y_КАП·A_КАП,

где A_НС – площадь стены за вычетом окон, A_НС=22,8 м²; A_НС=18,3 м²;

A_ПЕР – площадь всех перегородок, A_ПЕР=18,3 м²;

A_ПТ – площадь потолка; , A_ПТ=80,52

A_ПЛ – площадь пола; A_ПЛ=80,52

А_КАП- площадь капитальной перегородки; А_КАП=39,6

Y_НС, Y_ПЕР, Y_ПТ, Y_ПЛ, Y_ОС – коэффициенты теплоусвоения ограждений.

Для определения коэффициентов теплоусвоения, предварительно вычисляют тепловую инерцию D каждого слоя ограждения по формуле

,

где δ – толщина;

λ – теплопроводность;

S – теплоусвоение.

а) наружная стена.

По кирпичной кладке имеем .

В соответствии со [3], если D>1, то Y_НС=S=10,9.

б) потолок.

По железобетонной плите перекрытия имеем .

Если D>1, то Y_ПТ= S=18,96.

в) пол.

Пол паркетный (дуб поперек волокна):δ=0,025 мм,λ=0,18, S=5.

Если D>0,5, то Y_П= 2·D=11,72.

г) перегородки.

Для перегородок расчет делается для половины толщины по формуле

.

д) окна.

Для остекления

Ж)Капитальная стена

.

, тогда:

5. Величина теплового потока теплопередачей определяется по формуле

,Вт

где t_НАР – средняя температура наружного воздуха в июле, t_НАР=21,2ºС;

t_В – внутренняя температура в помещении, t_В=28ºС, так как t_В=t_В^Р+3º≤28ºС;

A_TH – максимальная суточная амплитуда наружного воздуха в июле, А_ТН=8,6ºС;

A_ОС – площадь остекления, A_ОС1=16,8м²;

R_ОС – сопротивление теплопередачи остекления, R_ОС=0,65 ;

θ₁ – коэффициент выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, по табл.6 [8].

3-х окон

Результаты расчета сведены в таблице 5. В тепловом балансе расчетного помещения учитывается максимальное значение по пятой графе таблицы 5.

Таблица 5 – Тепловой поток солнечной радиации через окна

Часы суток		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
начало 5 ч, z = 7, QОС.I. mas = 3410 Вт
1	аП	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15	0,16	0,19	0,24	0,28	0,31	0,31	0,30	0,27	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17
2		546	546	546	512	512	546	648	818	955	1057	1057	1023	920	784	750	716	682	682	648	648	614	614	580	580
3		-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,50	-0,26	0	0,26	0,50	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,50	0,26	0	-0,26	-0,50	-0,71
4		-371,5	-394	-400	-394	-372	-336	-289	-236	-178	-121	-67	-21	15	37	44	37	15	-21	-67	-121	-178	-236	-289	-336
5	+	174	152	146	118	140	210	359	582	777	936	990	1002	935	747	706	679	697	661	581	527	436	376	291	244