
- •Высоко скоростные метательные установки.
- •Физические принципы метания. Обоснование применения газов с низким молекулярным весом.
- •1.2 Классификация средств высокоскоростного метания.
- •1.3.Одноступенчатые газодинамические метательные устройства.
- •1.4.Многоступенчатые газодинамические метательные устройства.
- •1.5. Установки с тяжелым недеформированным поршнем.
- •1.6. Установки с легким поршнем.
- •1.7. Диафрагменные метательные устройства.
- •1.8. Установка с дросселированием.
- •1.9. Комбинированные установки.
- •1.10 Электродинамические метательные устройства.
- •1.11. Струйные установки.
- •1.12. Существующие установки высокоскоростного метания
- •1.13. Сравнительный анализ установок высокоскоростного метания.
- •2. Методики расчета легкогазовых метательных устройств.
- •2.1. Уравнения движения газа и методы их решения
- •2.2 Точное аналитическое решение.
- •2.3. Решение уравнений.
- •2.4. Численные методы решения.
- •2.5. Численное решение задачи Лагранжа для различных случаев.
- •2.6 Коэффициент полезного действия лгу.
- •2.7. Поправки на реальные свойства газа, трение и теплопередачу.
- •2.8. Некоторые конструктивные особенности метаемых тел.
- •2.9. Приближенная методика расчета легкогазовых метательных устройств.
- •3. Взрывное ствольное метание (всм).
- •3.1 Внутрибаллистические процессы, протекающие в устройствах всм.
- •4. Преобразование энергии методом адиабатического сжатия.
- •4.1. Ударная волна. Адиабата Гюгонио.
- •4.2. Ударные трубы.
- •П о известной формуле скорость рабочего газа, прошедшего через волну разрежения, равна
- •4.3 Ударная адиабата в условиях ионизации.
- •Делим на пост
- •4.4 Получение высоких температур в замкнутой трубе с многократным прохождением ударной волны. Методика расчета преобразования энергии.
- •4.5 Необходимость учета противодавления в ствольных системах.
- •4.6 Устройства для получения сильных ударных волн в газах.
- •4.7 Установка ультрафиолетового удара
- •4.8 Кпд взрывных источников излучения.
- •4.9 Потери нагретого тела на излучение.
- •4.10 Измеряемые энергетические параметры, используемая аппаратура.
- •4.11 Возможные механизмы излучения газов, нагретых до высоких температур.
- •Плазма.
- •5.1. Общие понятия.
- •Неидеальная плазма.
- •5.3 Локально – термодинамическое равновесие. Уравнение Саха.
- •Импульсные высокоэнергетические устройства для космических условий.
- •6.1 Основные элементы траектории баллистических объектов, их особенности.
- •6.3 Лазерное оружие. Эффективность воздействия на объекты.
- •6.4 Основные элементы лазера и их назначение.
- •6.5 Химические лазеры на фтористом водороде.
- •6.6 Эксимерные лазеры.
- •6.7 Рентгеновские лазеры с накачкой от ядерного взрыва.
- •Лазеры на свободных электронах.
- •Сравнительные характеристики лазеров.
- •Пучковое оружие.
- •Кинетическое оружие, его место в программе сои.
- •Газодинамический лазер (гдл).
6.3 Лазерное оружие. Эффективность воздействия на объекты.
Лазерные пучки, как указывалось выше, воздействуют на поверхностный слой материала. Они эффективно разрушают в результате теплового или ударного воздействия (последнее характерно для импульсных лазеров) тонкостенные оболочки: стенки топливных баков, обшивку самолетов и вертолетов, стенки нефте- и газохранилищ и т.п. Из перечисленных целей, которые могут быть поражены лазерным лучом, вытекает, что такое оружие можно использовать как против ракет на активном участке траектории, так и при ударе из космоса по наземным целям.
Атмосфера прозрачна для лазерного излучения в диапазоне длин волн примерно от 0,3 мкм до 1 мкм, т.е. в диапазоне, несколько перекрывающем видимый (оптический).
Для более длинных волн – в инфракрасной области – также существуют “окна прозрачности”, где нет молекулярных полос поглощения различного рода атмосферных примесей. Для излучения с длинами волн ниже 0,3 мкм атмосфера абсолютно непрозрачна; это относится и к рентгеновским лучам. Однако даже лазерный луч, теоретически свободно проходящий через атмосферу, интенсивно рассеивается в облаках, тумане, на аэрозолях и пылинках.
О
ценить
поражение тонкостенных оболочек можно
довольно просто. Плотность энергии в
пучке, требуемая для того, чтобы прожечь
лист алюминия эффективной толщиной 1
г/см2
(
3,7 мм), составляет около 1000 Дж/см2.
Для магниевых сплавов при той же эффективной толщине потребуется почти столько же энергии, а для титана – в 1,5 раза больше (эти материалы наиболее типичны для стенок топливных баков ракет).
Термодинамические характеристики этих и ряда других материалов приведены в таблице.
-
Материалы
Температура плавления С
Теплота плавления Дж/г
Температура кипения С
Теплота испарения Дж/г
Алюминий
660
1060
2500
12000
Магний
650
1090
1095
6000
Титан
1670
1500
3300
10000
Уран
1130
200
1200
2250
Плутоний
640
125
3350
1430
Кремний
1415
2760
3250
16000
Углерод
-
-
-
59250
Процесс взаимодействия лазерного излучения с поверхностью довольно сложен, поэтому ограничимся схематическим описанием этого процесса. Поглощение лазерного излучения происходит в тонком поверхностном слое вещества. Для процесса поглощения важны длительность лазерного импульса и температуропроводность материала. Если температуропроводность материала велика, то даже за небольшое время длительности действия лазерного импульса успевает прогреться значительная толщина приповерхностного слоя. В случае низкой температуропроводности материала вся энергия лазерного излучения выделяется в виде тепла только в том слое, где произошло поглощение излучения – этот слой может успеть расплавиться, испариться и даже ионизироваться, а весь остальной материал останется даже холодным. Характер поведения материала стенки определяется его коэффициентом температуропроводности , имеющим размерность см2/с. С помощью этого оэффициента можно определить, за какое время сможет прогреться слой вещества толщиной :
Можно решать и обратную задачу – на какую глубину проникнет тепло при импульсном нагреве поверхности с длительностью импульса :
Значения коэффициента температуропроводности для применяемых в ракетной технике материалов в таблице. Величина определяется плотностью, теплоемкостью и теплопроводностью материала.
где
- плотность;
- коэффициент теплопроводности; СP
– удельная теплоемкость.
-
Материал
Плотность, г/см3
Теплоемкость СP, Дж/гК
Коэфф.теплопроводности , Дж/(смсК)
Коэфф. Температуропроводности, ,см2/с
Магний
1,74
1,0
1,0
0,57
Алюминий
2,7
0,9
2,0
0,83
Титан
4,5
0,5
0,2
0,086
Медь
8,9
0,38
4,0
1,15
Углерод
2,25
0,71
1,0
0,625
Фенолоформальдегидные смолы
1,73
0,8
0,0016
0,0012
Углепластики
0,59
1,6
0,001
0,001
Характерное время T, необходимое для прогрева все толщины оболочки d, равно
Если длительность импульса лазерного выстрела удовлетворяет соотношению >>T, то происходит обычный нагрев, оценки которого были приведены ранее. Если <<T, то процесс взаимодействия характеризуется импульсным ударом.
Рассмотрим в качестве примера импульсный лазер с длительностью импульса = 10-8с. Толщина зоны поглощения лазерного излучения оценивается из соотношения = (·)1/2, что для алюминия дает 3·10-4 г/см2. Поскольку скорость зва в алюминии составляет 6 км/с, для эффективной толщины оболочки 1г/см2 получим предел ударной прочности около 10 кДж/см2. Удельный энерговклад q такого лазерного импульса, как легко проверить, существенно выше теплоты испарения (для алюминия она составляет около 10кДж/г), так что сделанное допущение выполняется.
Если положить длительность импульса равной 10-6 с, то порог поражения снизится до 1 кДж/см2, но при этом удельный энерговклад уже близок к теплоте возгонки, так что в этом случае уже достигается предел применимости принятого подхода к решению задачи.
Сделанные оценки показывают, что порог ударного поражения поверхности мощным лазерным импульсом не ниже порога теплового поражения.
Порог теплового поражения можно существенно повысить, если покрыть поверхность оболочки слоем вещества с достаточно низкой температуропроводностью (абляционное покрытие), чтобы падающая на поверхность энергия поглощалась в тонком слое покрытия, разогревала и испаряла его, оставляя основную часть оболочки неповрежденной. Как видно из предыдущей таблицы, у абляционных покрытий на основе углепластиков коэффициент температуропроводности почти на 3 порядка ниже, чем у алюминия, т.е. слой абляционного покрытия эффективной толщиной 0,5 г/см2 (около 3мм) может сохранять свои теплозащитные свойства в течение почти 1 минуты. Толщина 0,5 г/см2 выбрана из тех соображений, чтобы вес топливных баков существенно не увеличивался (ранее мы предполагали, что начальная толщина стенок имеет порядок 1г/см2). Поскольку теплота возгонки углерода составляет около 60кДж/г, такой теплоизолирующий слой может выдержать нагрузку порядка 30кДж/см2. По-видимому, это практический предел возможностей теплозащиты.
Во всех американских исследованиях в качестве порога теплового поражения лазерного излучения принимается величина 20кДж/см2.
Итак, мы определили (во всяком случае, по порядку величины) порог поражения стенок топливных баков ракет лазерным оружием: Q ≥ 20 кДж/см2.
Для лазерного луча существуют ограничения на его параллельность. Минимально возможная расходимость луча задается, так называемым, дифракционным пределом:
~ /D, где - длина волны лазерного излучения;
D – диаметр соответствующего фокусирующего зеркала.
Аналитическое рассмотрение случая, когда пучок фокусируется в точку показывает, что вместо точки в фокальной плоскости образуется пятно поперечным размером:
где R – фокусное расстояние зеркальной системы.
С точки зрения эффективности лазерного оружия важно, чтобы размеры пятна на мишени были минимальными, т.е. расстояние до цели должно равняться фокусному расстоянию. При расфокусировке размеры пятна возрастают:
где R/R – степень расфокусировки.
Поскольку маловероятно, чтобы можно было менять фокусное расстояние от выстрела к выстрелу, реальный размер пучка на мишени будет больше минимального расчетного.
Важно также, чтобы
размер пятна был меньше эффективного
диаметра зеркала. В противном случае
тепловые нагрузки (импульсные удары)
на зеркало столь велики, что возможность
его многократного использования
становится сомнительной. Если подставить
в формулу
d=D,
то получим:
что определяет предельный радиус поражения лазера данного типа при соответствующем размере зеркала, не зависящий от мощности самого источника лазерного излучения.
П
лотность
энергии на мишени вычисляется по формуле:
где W – мощность источника;
- длительность лазерного выстрела;
R – расстояние до мишени;
- угол расходимости лазерного излучения.
Положим Q = q0, где q0 – энергетический порог поражения мишени. Тогда
П
араметр
называется яркостью и определяет
количество энергии, выделяемое источником
в единицу телесного угла. Это основная
энергетическая характеристика лазерного
источника. Используя параметр B,
можно переписать выражение (*) в следующем
виде:
Принимая, как отмечалось ранее, q0 = 2·104 Дж/см2, легко получить численное соотношение между радиусом поражения и яркостью.
-
Радиус поражения, км
Яркость, Дж/стер
500
5·1019
1000
2·1020
3000
2·1021
10000
2·1022
Следует подчеркнуть, что лазерное оружие наиболее эффективно для поражения топливных баков ракет. Боеголовки имеют более прочную оболочку и лучше теплоизолированы, поскольку они рассчитаны на торможение при высокоскоростном движении в плотных слоях атмосферы.
Для оценки степени требуемой теплоизоляции боеголовок обратимся к примеру зонда по проекту “Галилей”, предназначенного для спуска в атмосферу Юпитера, более плотную, нежели земная. Этот зонд рассчитан на тепловые нагрузки порядка 100 МДж/см2 в течение 100 сек. Теплоизоляция боеголовок, по-видимому, должна быть рассчитана на тепловые нагрузки, находящиеся в диапазоне 10 кДж/см2 – 100 МДж/см2.
Для оценки энергетики лазерной установки примем, что размер пятна должен быть порядка точности нацеливания.
С другой стороны, эта точность должна быть порядка размеров мишени – более высокая точность требует резкого усложнения системы наведения. Таким образом, оптимальный размер пятна должен быть порядка размеров мишени. С учетом реальных размеров современных боевых ракет и принимая во внимание, что речь идет об оценках величин, допустим, что размер пятна – величина порядка метра.
Сделанный вывод вносит некоторую определенность в требуемые характеристики лазерного источника. Количество энергии в выстреле должно составлять 200 МДж, что эквивалентно взрыву 50 кг тринитротолуола. Коэффициент полезного действия лазеров, работающих на атомных или молекулярных переходах, не очень высок – в лучшем случае он имеет порядок нескольких процентов. Энергия, выделяющаяся в самом источнике, настолько велика, что активная среда, в которой идет лазерный процесс, разрушается после выстрела. Это соображение следует учитывать при разработке лазерных источников многократного действия.
Предположим, что какая-то часть МБР стартовала одновременно из ограниченной области. Тогда находящимся поблизости нескольким боевым космическим станциям (БКС) могут противостоять сотни ракет. Этот случай позволяет сформулировать следующие требования к БКС:
боезапас – до 1000 выстрелов;
скорострельность – до нескольких выстрелов в секунду.
Итак, мы рассмотрели некоторые проблемы, общие для лазерного оружия; эти проблемы ставят перед создателями лазерных боевых космических станций много технических вопросов. Теперь можно перейти к описанию возможных вариантов систем. В американской печати применительно к противоракетной системе рассматривались до сих пор только 4 типа лазеров:
Химические лазеры на фтористом водороде;
Эксимерные лазеры;
Рентгеновские лазеры с накачкой от ядерного взрыва;
Лазеры на свободных электронах.