
- •Высоко скоростные метательные установки.
- •Физические принципы метания. Обоснование применения газов с низким молекулярным весом.
- •1.2 Классификация средств высокоскоростного метания.
- •1.3.Одноступенчатые газодинамические метательные устройства.
- •1.4.Многоступенчатые газодинамические метательные устройства.
- •1.5. Установки с тяжелым недеформированным поршнем.
- •1.6. Установки с легким поршнем.
- •1.7. Диафрагменные метательные устройства.
- •1.8. Установка с дросселированием.
- •1.9. Комбинированные установки.
- •1.10 Электродинамические метательные устройства.
- •1.11. Струйные установки.
- •1.12. Существующие установки высокоскоростного метания
- •1.13. Сравнительный анализ установок высокоскоростного метания.
- •2. Методики расчета легкогазовых метательных устройств.
- •2.1. Уравнения движения газа и методы их решения
- •2.2 Точное аналитическое решение.
- •2.3. Решение уравнений.
- •2.4. Численные методы решения.
- •2.5. Численное решение задачи Лагранжа для различных случаев.
- •2.6 Коэффициент полезного действия лгу.
- •2.7. Поправки на реальные свойства газа, трение и теплопередачу.
- •2.8. Некоторые конструктивные особенности метаемых тел.
- •2.9. Приближенная методика расчета легкогазовых метательных устройств.
- •3. Взрывное ствольное метание (всм).
- •3.1 Внутрибаллистические процессы, протекающие в устройствах всм.
- •4. Преобразование энергии методом адиабатического сжатия.
- •4.1. Ударная волна. Адиабата Гюгонио.
- •4.2. Ударные трубы.
- •П о известной формуле скорость рабочего газа, прошедшего через волну разрежения, равна
- •4.3 Ударная адиабата в условиях ионизации.
- •Делим на пост
- •4.4 Получение высоких температур в замкнутой трубе с многократным прохождением ударной волны. Методика расчета преобразования энергии.
- •4.5 Необходимость учета противодавления в ствольных системах.
- •4.6 Устройства для получения сильных ударных волн в газах.
- •4.7 Установка ультрафиолетового удара
- •4.8 Кпд взрывных источников излучения.
- •4.9 Потери нагретого тела на излучение.
- •4.10 Измеряемые энергетические параметры, используемая аппаратура.
- •4.11 Возможные механизмы излучения газов, нагретых до высоких температур.
- •Плазма.
- •5.1. Общие понятия.
- •Неидеальная плазма.
- •5.3 Локально – термодинамическое равновесие. Уравнение Саха.
- •Импульсные высокоэнергетические устройства для космических условий.
- •6.1 Основные элементы траектории баллистических объектов, их особенности.
- •6.3 Лазерное оружие. Эффективность воздействия на объекты.
- •6.4 Основные элементы лазера и их назначение.
- •6.5 Химические лазеры на фтористом водороде.
- •6.6 Эксимерные лазеры.
- •6.7 Рентгеновские лазеры с накачкой от ядерного взрыва.
- •Лазеры на свободных электронах.
- •Сравнительные характеристики лазеров.
- •Пучковое оружие.
- •Кинетическое оружие, его место в программе сои.
- •Газодинамический лазер (гдл).
П о известной формуле скорость рабочего газа, прошедшего через волну разрежения, равна
причем скорости звука С2 и С3 связаны между собой условием адиабатичности расширения:
В
ыражая
P=P1
через U=U1
по формулам (1) получим уравнение, из
которого можно найти скорость поршня:
; интенсивность волны полностью определяется скоростью “поршня” при
известных начальных параметрах.
В частности температура за фронтом равна
Н
аиболее
мощная ударная волна при прочих равных
условиях образуется, если отношение
начальных плотностей мало, так
что рабочий газ
после разрыва диафрагмы вытекает практически в вакуум, с максимальной скоростью:
Соответствующий верхний предел температуры за фронтом ударной волны равен
Из этой формулы видно, что для создания высоких температур нужно применять легкий рабочий газ, причем наиболее высокие температуры возникают в тяжелых одноатомных газах.
Выгоднее всего применять в качестве рабочего газа H2 (’=2, k’=7/5, T1max=8,75(k-1)T3); работают также с гелием (’=4, k’=5/3, T1max=1,87(k-1)T3).
Б
ез
вывода запишем параметры газа за
отраженной ударной волной:
Однако при численной оценке нужно проявить известную оборотность. Дело в том, что в отраженной ударной волне температуры обычно столь высоки, что теплоемкость газа вследствие диссоциации, ионизации и т.д. не постоянна. Параметры отраженной волны следует рассчитывать пользуясь реальными термодинамическими функциями.
Но для оценки можно пользоваться и приведенными формулами, выбрав для показателя адиабаты некоторое эффективное значение. В разреженном газе в области диссоциации и ионизации можно принять k=1,2. Это дает P4/P113, 4/16, T4/T12,2.
В тяжелых одноатомных газах в отраженной ударной волне можно получить десятки тысяч градусов.
В воздухе при начальном давлении 10 мм рт. ст. и скорости падающей ударной волны D=5км/с, когда T15800К, 4/110, в отраженной ударной волне T48600К, 4/17; эти данные получены с учетом реальных термодинамических свойств.
4.3 Ударная адиабата в условиях ионизации.
В случае сильной ударной волны, когда давление за фронтом много больше начального давления P1>>P0 сжатие во фронте стремиться к предельному значению h=(k+1)/(k-1). Там в одноатомном газе h=4, в 2-х атомном газе с невозбужденными колебаниями h=6. Уже из формулы для h в случае с постоянным k видно, что сжатие во фронте тем больше, чем ближе k к единице.
Ионизация приводит к дальнейшему увеличению сжатия.
В
ажно
отметить, что на величине сжатия
сказывается только та часть теплоемкости,
которая связана с потенциальной и
внутренней энергией частиц; а именно:
энергией ионизации, энергией электронного
возбуждения атомов и ионов. Возрастание
удельной теплоемкости за счет увеличения
числа частиц в газе не влияет на сжатие,
так как одновременно с возрастанием
энергии поступательного движения частиц
растет и давление газа. Непосредственное
изменение числа частиц не отражается
на показателе адиабаты, которым
определяется сжатие.
В
этом можно убедиться, если представить
внутреннюю энергию в виде суммы где в
Q
включена потенциальная энергия и энергия
внутренних степеней свободы частиц.
Замечая, что давление . Подставим
эти выражения в условие по обе стороны
разрыва
Пренебрегая начальной энергией и давлением, т.е. считая ударную волну сильной, получим после элементарного преобразования, что величина предельного сжатия равна
(
= пост
+ Q;
P1=2/31пост
; 1
= 0,5P1(V0
– V1)