2.2. Определение числа параллельно включенных вентилей по среднему току

Определение числа параллельно включенных вентилей производится по среднему току длительной нагрузки с проверкой по ударному току короткого замыкания.

Число параллельно включенных вентилей по среднему току выпрямителя

Число параллельно включенных вентилей по среднему току инвертора

где К_Н – коэффициент неравномерного деления тока между параллельно включенными вентилями, К_Н=1,1…1,2;

К_V – коэффициент снижения скорости охлаждающего воздуха, К_V=0,9…0,95.

Полученные значения а_1В и а_1И округляют до целого в большую сторону.

2.3. Проверка числа параллельно включенных вентилей по ударному току короткого замыкания

Ударный ток короткого замыкания определяется для режима глухого (металлического) короткого замыкания на шинах постоянного тока выпрямителя и для режима опрокидывания инвертора.

Максимальное значение ударного тока выпрямителя

i_уд.В=К_УI_m=1,212441=14929А

где I_m – амплитудное значение установившегося тока к.з., А;

К_У – ударный коэффициент, К_У=1,2…1,3.

Амплитудное значение установившегося тока к.з. выпрямителя можно определить по формуле

,

где U_2m – амплитудное значение напряжения вторичной обмотки трансформатора;

Z_К – полное сопротивление цепи короткого замыкания.

Для схемы «две обратные звезды с уравнительным реактором»

;

Индуктивное и активное сопротивление цепи к.з.

Х_а=Х_С+ХТР=0,15+0,20=0,35 R_a=R_С+R_TP=0,022+0,0019=0,023

где: Х_С, R_C – индуктивное и активное сопротивление сети;

Х_ТР, R_ТР – индуктивное и активное сопротивление трансформатора.

Численные значения сопротивлений Х_С, R_C, Х_ТР, R_ТР в Ом определяются по формулам:

;

;

;

;

где: U_2В – действующее значение напряжения вторичной обмотки трансформатора, В;

u_КТ – напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

S_КЗ – мощность короткого замыкания, МВА;

S_1Н – номинальная мощность первичной обмотки трансформатора, кВА;

Р_М – потери короткого замыкания трансформатора, Р_М=(0,006…0,008)S_1Н, кВА.

При прорыве инвертора ударный ток складывается из тока к.з. между фазами инвертора и работающего на рекуперацию локомотива. При этом в цепи ударного тока короткого замыкания инвертора оказывается включенным сглаживающий реактор РБФА-6500/3250 индуктивностью 4,5 мГ с индуктивным сопротивлением X_d=2,82 Ом и активным R_d=0,008 Ом.

Максимальное значение ударного тока прорыва инвертора определяется по формуле, одинаковой для схемы «две обратные звезды с уравнительным реактором» и для мостовой схемы:

где: U_2И – действующее значение напряжения вторичной обмотки трансформатора в режиме инвертора, В;

f=50 Гц – частота питающей сети;

t – время отключения аварийного тока быстродействующим выключателем, с; t=0,07…0,1 с.

Число параллельно включенных вентилей по ударному току короткого замыкания:

выпрямителя

,

инвертора ,

Принимаем

Следовательно, примем .

где К_Н – коэффициент неравномерного деления тока между параллельно включенными вентилями, К_Н=1,1…1,2;

I_УД – максимально допустимое значение ударного тока заданного диода или тиристора, А, взять из справочника [2-4] или из приложения 1.

Полученные значения а_2В и а_2И округляют до целого в большую сторону.

Для мостовой схемы преобразователя из двух значений а_1В, а_2В выбирают наибольшее для выпрямителя и обозначают а_В, из двух значений а_1И а_2И выбирают наибольшее для инвертора и обозначают а_И.

Для схемы «две обратные звезды с уравнительным реактором», в которой применяется общая тиристорная группа (для снижения общего числа тиристоров в преобразователе) из четырех значений а_1В, а_2В, а_1И, а_2И выбирают наибольшее и принимают а_В = а_И, равное этому значению.