2.2.2. Тепло охлаждения мартеновской печи

Потери тепла с охлаждаемой водой определяется по формуле

, ГДж/час (33)

При работе в печи на испарительном охлаждении возможная годовая выработка пара составляет

Q_о = Q ^. х ^.  ^. , , ГДж/год (34)

где Е – садка печи, т;

р – коэффициент неравномерности, р = 1,2 – 1,4;

i - коэффициент, учитывающий применение кислорода,

i= 1,06 ;

S - коэффициент, учитывающий наличие задних пятовых ба-

лок, S = 1,15;

х - коэффициент, учитывающий долю элементов, переведен-

ных на СИО, х = 0,8 – 0,9.

2.2.3. Физическое и химическое тепло конвертерных

газов

При кислородно-конвертерном производстве стали из конвертера выделяются газы, температура которых достигает 1400 – 1800 ^оС и содержащие 90 % СО и 10 % СО₂ и 120 – 220 г/м³ пыли. Использование энергии конвертерных газов зависит от выбранного способа их охлаждения и очистки. Установлено, что при охлаждении газов без дожигания СО в ОКГ (кроме физического тепла) утилизируется 10 – 15 % химической энергии газа за счет неизбежных подсосов воздуха. В этом случае используются только радиационные охладители, в которых конвертерный газ охлаждается до 800 – 1000 ^оС. Дальнейшее охлаждение производится впрыском воды (МК «Азовсталь»). Возможную утилизацию энергии конвертерных газов в ОКГ можно определить по формуле

, (35)

где v_к.г. – удельный выход конвертерных газов на 1 т стали, м³/т;

h₁^к.г, h₂^к.г – энтальпия конвертерных газов на входе и на выхо- де из ОКГ, кДж/м³;

 - коэффициент избытка воздуха,  = 0,1 – 0,15;

q_п – выход пыли на 1 м³ газа, q_п = 0,12 – 0, 22 кг/м³;

с_п – теплоемкость пыли, с_п = 0,630 кДж/кг град.

Выход конвертерных газов зависит от количества выгоревшего углерода. Установлено, что при продувке ванны кислородом на 1 кг углерода выделяется 1,866 м³ газа. Тогда

v_кг = 1,866 ^. с, м³/т,

где с – количество выгоревшего углерода при выплавке 1 т

стали, кг (22).

Для определения этальпии конвертерных газов на выходе из ОКГ необходимо учесть изменение состава газов в результате подсосов воздуха и частичного выгорания СО.

По величине возможной утилизации тепла (2), конвертерных газов по формуле (3) определяем возможную выработку тепла пара в ОКГ.

При охлаждении с дожиганием СО (МК им. Ильича) возможную утилизацию энергии конвертерных газов в ОКГ можно определить по формуле

(36)

h₂^к.г зависит от состава конвертерных газов и . Определяется по формуле (37)

2.2.4. Физическое тепло стали

Выход физического тепла стали определяется количеством выплавляемой стали и ее энтальпией

Q_ст = G_ст h_ст ^. 10^-3 , ГДж/год (38)

Энтальпия жидкой стали равна

h_ст = с_ст t_пл + q_ст + с_t (t – t_пл) , КДж/год (39)

где q_ст – скрытая теплота плавления стали, q_ст = 263 кДж/кг;

с_ст – средняя теплоемкость стали в интервале температур

0 - t_пл , с_ст = 0,7 кДж/кг град;

с_t - средняя теплоемкость стали в интервале температур

t_пл – t, с_t = 0,7 кДж/кг град.

Возможная выработка тепла в первичных кристаллизаторах УНРС с испарительным охлаждением

,ГДж/год (40)

где х – доля металла, затвердевшего в кристаллизаторе УНРС

 0,6.