Розрахунок теплової схеми котельні з паровими котлами

Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Национальный университет пищевых технологий

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Приклад ПK-2010.doc

Скачиваний:

Добавлен:

01.05.2025

Размер:

355.84 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 67 / 97 8 9 > Следующая >>>

Розрахунок теплової схеми котельні з паровими котлами

Розрахунок теплової схеми котельні виконую для МЗ – режима в два наближення.

3.3.1 Визначаю сумарну потребу споживачів технологічної пари – ΣD_потр, т /год, за формулою (1.1).

Формула (1.1)

ΣD_потр = D_техн+ D_Б.ТФ + D_ПСВ+ D_ПХОВ+ D_ДА

1-е наближення

ΣD_потр = 30,0 + 17,1 + 0,0 + 0,0 + 0,0 = 47,1 т/ч

(в 1-му наближенні ще невідомо про витрату пари на ПСВ, ПХОВ, ДА)

2-е наближення

ΣD_потр = 30,0 + 17,1 + 0,43 + 2,16 + 0,67 = 50,36 т/ч

(в 2-му наближенні витрати пари на ПСВ, ПХОВ, ДА вже визначено)

3.3.2. Визначаю параметри роботи РОУ-1:

продуктивність РОУ-1 по редукованій парі технологічних параметрів – D_РОУ-1, т/год, за формулою (1.2).

Формула (1.2)	D_РОУ-1 = ΣD_потр
1-е наближення	D _РОУ-1 = 47,1 т/г
2-е наближення	D _РОУ-1 = 50,36 т/г

витрату гострої пари на РОУ-1– D^о_роу1, т/год, за формулою (1.3).

Формула (1.3)	D^о_РОУ-1 = D_РОУ-1 / J_РОУ-1
1-е наближення	D^о_РОУ-1. = 47,1/ 1,02 = 46,2
2-е наближення	D^о_РОУ-1= 50,36 / 1,02 = 49,4 т/г

витрату охолоджувальної води на РОУ-1 з урахуванням її експлуатаційного надлишку – G _РОУ-1, т/год, за формулою (1.4).

Формула (1.4)	G _РОУ-1 = К _РОУ-1• (D_РОУ-– D^о_РОУ-1);
1-е наближення	G _РОУ-1 = 1,2 • (47,1 – 46,2) = 1,08 т/г
2-е наближення	G _РОУ-1 = 1,2 • (50,36 – 49,4) = 1,15 т/г

кількість дренажу з РОУ1– G_РОУ-1^др , т/год, за формулою (1.5).

Формула (1.5)	G _РОУ-1^др = (К _роу1 –1,0) • G _роу1 / К _роу1.
1-е наближення	G _РОУ-1^др = (1,2 –1,0) • 1,08 / 1,2 = 0,18 т/г
2-е наближення	G _РОУ-1^др = (1,2 –1,0) • 1,15 / 1,2 = 0,19 т/г

3.3.3 Розраховую параметри роботи РОУ ВП:

–витрату пари з РОУ-ВП – D_РОУ.ВП, за формулою (1.6).

Формула (1.6)

D_РОУ.ВП= D_маз + D_ПВТ,

1-е наближення

D_РОУ.ВП= 1,20 + 0,0 = 1,20 т/г

(в 1-му наближенні ще невідомо про витрату пари з РОУ-ВП на ПВТ)

2-е наближення

D_РОУ.ВП = 1,2 + 2,58 = 3,78 т/г

- витрату гострої пари на РОУ ВП – D^о_РОУ.ВП, т/год, за формулою (1.7).

Формула (1.7)	D^о_РОУ.ВП = D_{РОУ.ВПроу.вп}/ J_{РОУ.ВПроу вп};
1-е наближення	D^о_РОУ.ВП= 1,20 / 1,01 = 1,19 т/г
2-е наближення	D^о_РОУ.ВП = 3,78 / 1,01 = 3,74 т/г

- витрату охолоджувальної води на РОУ ВП з урахуванням її експлуатаційного надлишку – G_РОУ.ВП, т/год, за формулою (1.8).

Формула (1.8)	G_РОУ.ВП = К_РОУ.ВП • (D_РОУ.ВП - D^о_РОУ.ВП);
1-е наближення	G_РОУ.ВП = 1,20 • (1,20- 1,19) = 0,012 т/г
2-е наближення	G_РОУ.ВП = 1,20 • (3,78 - 3,74) = 0,048 т/г

- кількість дренажа з РОУ-ВП – G_РОУ.ВП.^др, т/год , за формулою (1.9).

Формула (1.9)	G_РОУ.ВП^др = (К _роу.вп –1,0) • G _роу.вп / К _роу.вп;
1-е наближення	G_РОУ.ВП^др = (1,2 – 1,0) • 0,012 / 1,2 = 0,002 т/г
2-е наближення	G_РОУ.ВП^др = (1,2 – 1,0) • 0,048 / 1,2 = 0,008 т/г

3.3.4. Розраховую витрату гострої пари з котлів – D^о_ПК, т/год, за формулою (1.10).

Формула (1.10)	D^о_ПК = D^о_роу1+ D^о_{роу.вп.о} + D^о _втрат
1-е наближення	D^о_ПК = 47,1 + 1,19 + 0,05 = 48,34 т/г
2-е наближення	D^о_ПК = 49,4 + 3,74 + 0,05 = 53,19 т/г

3.3.5. Розрахувую подачу живильної води на парові котли – G_ПК^жив.в, т/год , за формулою (1.11).

Формула (1.11)	G_ПК^жив.в = (1 +α_прод) • D_ПК
1-е наближення	G_ПК^жив.в = (1,0 + 0,03) • 48,34 = 49,80 т/г
2-е наближення	G_ПК^жив.в = (1,0 + 0,03) • 53,19 = 54,78 т/г

3.3.6. Розраховую витрату пари з РОУ-ВП на ПВТ – D_ПВТ, т/год , за формулою (1.12).

Формула (1.12)	D_ПВТ= 1.03 G_ПК • 4,2• (t_жв - t_д) / (і_РОУ-ВП – i΄_РОУ-ВП) ;
1-е наближення	D_ПВТ = 1,03• 49,80•4,2• (130-105) / (2759-670)= 2,58 т/г
2-е наближення	D_ПВТ = 1,03• 54,78•4,2• (130-105) / (2759-670)= 2,84 т/г

3.3.7. Розрахувую витратні параметри роботи РБП:

- величину безперевного продування парових котлів – G_ПК^прод, т/год, за формулою (1.13).

Формула (1.13)	G_ПК^прод = α_прод• D^о_ПГ;
1-е наближення	G_ПК^прод = 0,03 • 48,34 = 1,45 т/г
2-е наближення	G_ПК^прод = 0,03 • 54,78 = 1,64 т/г

- кількість пари самовипаровування (з тиском 1,40 бар) з РБП – D_РБП, т/год, за формулою (1.14).

Формула (1.14)	D_РБП = G_ПК^прод • 4,2 • (t_кв - t_РБП) / (і˝_РБП - i΄_РБП);
1-е наближення	D_РБП = 1,45 •4,2• (195 – 111) / (2690 - 458) = 0,23 т/г
2-е наближення	D_РБП = 1,64 •4,2• (195 – 111) / (2690 - 458) = 0,26 т/г

- кількість залишкової продувальної води (з темпераурою 109 ^оС) з РБП – G_РБП^др, т/год, за формулою (1.15).

Формула (1.15)	G_РБП^др = G_ПК^прод– D_РБП;
1-е наближення	G_РБП^др = 1,45 – 0,23 = 1,22 т/г
2-е наближення	G_РБП^др = 1,64 – 0,26 = 1,38 т/г

3.3.8. Розраховую витратні параметри роботи РДНТ:

- сумарну кількість конденсатів та дренажів (з різними тисками та температурами) , що надходять в РДНТ–G_РДНТ, т/год, за формулою (1.16).

Формула (1.16)

G_РДНТ = G_Б.ОП + G_Б._ГВП + G_РОУ_.₁ + G_РОУ-ВП + G_П_СВ + G_П_ХВ + G_П_ВД ,

1-е наближення

G_РДНТ = 17,1 + 0,18 + 0,002 + 0,0 +0,0 + 2,58 = 19,86 т/г

(в 1-му наближенні ще невідомо про витрату конденсату з ПСВ та ПХВ)

2-е наближення

G_РДНТ= 17,1+ 0,19+ 0,008+ 0,43+ 2,16+ 2,84 = 22,56 т/г

(в 2-му наближенні в рівнянні зявилися витрати конденсату з ПСВ та ПХВ, та ПВТ, визначені в 1-му наближенні)

- середньовагову температуру конденсатів та дренажів (з різними тисками та температурами) , що надходять в РДНТ – t^_РДНТ, ^оС , за формулою (1.17).

Формула (1.17)	t^_РДНТ = G_Б.ТФ • t_конд_Б.ТФ + G_РОУ_.₁• t_РОУ1.др + G_РОУ-ВП • t_{РОУ-ВП.др} + G_П_СВ• t_конд_ПСВ + G_П_ХВ• t_конд_ПХВ+ G_П_ВД • t_конд_ПВД, / G_РДНТ
1-е наближення	t^_РДНТ = 17,1•135^о + 0,19•135^о + 0,008•158^о + 0,0•135^о + + 0,0•135^о + 2,58•158^о / 19,86 = 138^оС
2-е наближення	t^_РДНТ = 17,1•135^о + 0,19•135^о + 0,008•158^о + 0,43•135^о +2,16•135^о + 2,84•158^о / 22,56 = 139^оС

- кількість пари самовипаровування (з тиском 1,4 бар та температурою 109 ^оС) з РДНТ– D_РДНТ, т/год, за формулою (1.18).

Формула (1.18)	D_РДНТ = G_РДНТ • 4,2 • (t^_РДНТ - t_рднт) / (i˝_рднт- i΄_рднт);
1-е наближення	D_РДНТ = 19,86 • 4,2 • (138 - 109) / (2690 - 458) = 1,08 т/г
2-е наближення	D_РДНТ = 22,56 • 4,2 • (139 - 109) / (2690 - 458) = 1,36 т/г

- кількість гарячого дренажу (з температурою 109 ^оС) на виході з РДНТ – G_РДНТ^др, т/год, за формулою (1.19).

Формула (1.19)	G_РДНТ^др = G_РДНТ - D_РДНТ ;
1-е наближення	G_РДНТ^др = 19,86 – 1,08 = 18,78 т/г
2-е наближення	G_РДНТ^др= 22,56 – 1,36 = 21,20 т/г

3.3.9. Розраховую витратні параметри роботи БЧД:

- сумарну кількість конденсатів та дренажів, що надходить в БЧД–G _БЧД, т/год, за формулою (1.20).

Формула (1.20)	G_БЧД = G_РДНТ^др + G_інш^конд
1-е наближення	G_БЧД = 18,78 + 0,0 = 18,78 т/г
2-е наближення	G_БЧД = 21,20 + 0,0 = 21,20 т/г

середньовагову температуру конденсатів та дренажів (з різними тисками та температурами) , що надходять в БЧД – t^_БЧД, ^оС , за формулою (1.21).

Формула (1.21)	t^_БЧД = G_РДНТ^др • t_РДНТ^др+ G_інш^конд• t_інш^конд/ G_БЧД
1-е наближення	t^_БЧД = 18,78•109^о + 0,0•0^о / 18,78 = 109^оС
2-е наближення	t^_РДНТ = 21,20•109^о + 0,0•0^о / 21,20 = 109^оС

- кількість пари самовипаровування (з температурою 100 ^оС) з БЧД в атмосферу – D _БЧД, т/год, за формулою (1.22).

Формула (1.22)	D _БЧД = G_БЧД • 4,2 • (t^_БЧД - t_БЧД) / (i˝_БЧД. - i΄_БЧД);
1-е наближення	D_БЧД = 18,78•4,2 • (109 - 100) / (2675 - 417) = 0,314 т/г
2-е наближення	D_БЧД = 21,20 •4,2 • (109 - 100) / (2675 - 417) = 0,354 т/г

- кількість дренажу (з температурою 100 ^оС) на виході з БЧД G_БЧД.др –, т/год, за формулою (1.23).

Формула (1.23)	G_БЧД^др = G _БЧД – D _БЧД
1-е наближення	G_БЧД^др = 18,78 – 0,314 = 18,46 т/г
2-е наближення	G_БЧД^др = 21,20 – 0,354 = 20,85 т/г

3.3.11. Визначаю повну кількість живильної води, що використовується для живлення внутрішньокотельних систем та установок – G_жв, т/год, за формулою (1.24).

Формула (1.24)	G_жв = G_ПК^прод+ G_роу-1 + G_роу-вп +G_{підж.тм}+ G_{жив.інш}
1-е наближення	G_жв = 49,80 + 1,08 + 0,012 + 3,20 + 0,0 = 54,09 т/г
2-е наближення	G_жв = 54,78 + 1,15 + 0,048 + 3,20 + 0,0 = 59,18 т/г

Визначаю кількість випару з деаератора – D^ДА_вип, т/год, за формулою (1.25).

Формула (1.25)	D^ДА_вип = α^ДА_вип • G _жв;
1-е наближення	D^ДА_вип = 0,002 • 54,09 = 0,11 т/г
2-е наближення	D^ДА_вип= 0,002 • 59,18 = 0,12 т/г

3.3.12. Визначаю сумарні витрати пари, конденсату, дренажів, що відводяться з системи котельні (на підприємство, в дренаж, в атмосферу) –G_КОТ^витр, т/год, за формулою (1.26).

Формула (1.26)	G_КОТ^витр = D_ПП + D_маз + G_РБП.др + D^ДА_вип + D^атм_БЧД + D^о_втрат + G _втр.тм
1-е наближення	G_КОТ^витр= 30,0+ 1,2+ 1,22+ 0,11+0,314+0,05+ 3,2 = 36,10 т/г
2-е наближення	G_КОТ^витр= 30,0+ 1,2+ 1,38+ 0,12+ 0,354+0,05+ 3,2 = 36,30 т/г

3.3.13. Визначаю розрахункову кількість хімочищеної води, для компенсації втрат пари і конденсата в системі котельні – G_ХОВ, т/год, за формулою (1.27).

Формула (1.27)	G_хов = G_{хов.реж}+ G_КОТ^витр– G _зв.к;
1-е наближення	G_хов = 2,0 + 36,10 – 24,0 = 14,1 т/г
2-е наближення	G_хов = 2,0 + 36,30 – 24,0 = 14,3 т/г

Одержано G_хов = 14,3 т/год (G_хов > 0), що засвідчує потребу котельні в хімочищеній воді, тобто кількість зворотного конденсата від підприємства недостатня для компенсації втрат води та пари в котельні.

3.3.14. Визначаю кількість сирої води на станцію ХВО – G_св, т/год, за формулою (1.28).

Формула (1.28)	G_СВ = G _ХОВ , т/год
1-е наближення	G_св = 14,1 т/г
2-е наближення	G_св = 14,4 т/г

3.3.15. Визначаю витрату пари на підігрівник хімочищеної води перед деаератором – D_П.ХОВ, т/год, за формулою (1.29).

Формула (1.29)	D_П.ХОВ= 1,05• G _ХОВ• 4,2 • ( t_хов.г- t_хов.т) / (i˝_РОУ1- i΄_РОУ1.);
1-е наближення	D_П.ХОВ = 1,05 •14,1• 4,2 • (90 - 15) / (2728 – 571) = 2,16 т/г
2-е наближення	D_П.ХОВ = 1,05 •14,3• 4,2 • (90 - 15) / (2728 – 571) = 2,19 т/г

та конденсату – G_П.ХОВ, т/год, з його грійної камери за формулою (1.30). .

Формула (1.30)	G_П.ХОВ = D_П.ХОВ
1-е наближення	G_П.ХОВ = 2,16 т/г
2-е наближення	G _п.хов = 2,19 т/г

3.3.16. Визначаю витрату пари на підігрівник сирої води перед ХВО – G_П.СВ, т/год, за формулою (1.31)

Формула (1.31)	D_ПСВ = 1,05 • G_СВ• 4,2 • ( t_св.т- t_св.х) / (i˝_РОУ1- i΄_РОУ1.);
1-е наближення	D_ПСВ = 1,05 • 14,1• 4,2 • ( 20 - 5) / (2728– 571) = 0,43 т/г
2-е наближення	D_ПСВ = 1,05 • 14,4• 4,2 • ( 20 - 5) / (2728– 571) = 0,44 т/г

та конденсату – G_П.СВ, т/год, з його грійної камери за формулою (1.32).

Формула (1.32)	G_П.СВ= D_П.СВ
1-е наближення	G_П.СВ = 0,43 т/г
2-е наближення	G_П.СВ = 0,44 т/г

3.3.17. Визначаю витрату грійної пари на деаератор – D_ДА, т/год, за формулою (1.33).

Формула (1.33)	D_ДА= 1,03•[G_жв • 4,2• t_ДА+ D^ДА _вип• і^ДА_вип – (G_i• 4,2 • t_i) – (D_i• i_i) ] / (i _РОУ-1 – 4,2 • t_ДА)
1-е наближення	D_ДА= 1,03•[54,09•4,2•105^о+ 0,11•2684 – 20,85•4,2•100^о – –14,3•4,2•90^о– 24,0•4,2•90^о– 0,23•2690 – 1,08•2690] / / (2728 - 439) = 0,67 т/г
Одержавши числове значення витрати пари з РОУ1 на деаератор у 1-му наближенні 0,67 т/год повторюю розрахунок котельної від самого початку, тобто від формули (1,1) використовуючи одержані в 1-му наближенні значення D_ПСВ+ D_ПХОВ+ D_ДА, та інші.....
2-е наближення	D_ДА= 1,03•[54,78•4,2•105^о+ 0,12•2684 – 18,46•4,2•100^о – –14,1•4,2•90^о– 24,0•4,2•90^о– 0,26•2690 – –1,36•2690] / (2728 – 439) = 0,89 т/г

Розраховую відносну похибку у визначенні витрати гострої пари з парових котлів, %, за формулою (1.34).

% D^о_ПГ = 100 • [D^о_ПГ(2) – D^о_ПГ (1)] / D^о_ПГ (2),

% D^о_ПГ = 100 • (53,19 – 48,34) / 53,19 = 9,11 %

Одержано значення похибки 9,11 %. В подальших наближеннях немає потреби. Всі параметри, визначені в п.п. 3.3.1 – 3.3.17 розраховані з достатньою точністю.

3.3.18. Встановлюю типорозмір, номінальні теплову потужність – Q_ПК^ном, МВт, та паропродуктивність – D_ПК^ном, т/год, парових котлів для режима експлуатації МЗ.

Визначений мною типорозмір котлів – Е 25-14-195

3.3.19. Визначаю кількість котлів до встановлення – N_П.К^вст, шт, за формулою (1.35):

N_П.К^вст= D_ПК^О/ D_ПК^ном^*)+ 1

N_П.К^вст= 53,19/ 20+ 1,0 = 4

^*)Примітка.

Одержану за формулою (1.35) величину 2,13 округлюю до більшого цілого значення.

3.3.20. Визначаю кількість парових котлів, що будуть в експлуатації в МЗ режимі – N_П.К^роб, шт, за формулою (1.36):

N_П.К^роб= N_П.К^вст– 1

N_П.К^роб= 4– 1 = 3

3.3.21. Визначаю кількість парових котлів, що будуть в резерві в МЗ режимі – N_П.К^рез, шт, за формулою (1.37):

N_П.К^рез= 1

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 67 / 97 8 9 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
13.09.2019275.46 Кб2практичне використання м.о..DOC
#
24.12.20181.36 Mб4Практичне заняття 3-2.doc
#
01.05.2025121.86 Кб0Практичне заняття 6.doc
#
01.05.2025855.71 Кб0презентація відкритого уроку.docx
#
01.05.20253.81 Mб0Приклад КР Споживачі кран 11_03_14.doc
#
01.05.2025355.84 Кб0Приклад ПK-2010.doc
#
01.05.20251.54 Mб0Приклад ст.doc
#
18.09.2019500.74 Кб20Прикладна теорія надійності.doc
#
19.11.2019118.78 Кб9Принципова технологічна схема переробки виногра...doc
#
12.07.2019252.93 Кб1природні небезпеки.doc
#
17.08.2019311.3 Кб4Про Примітки до річної фінансової звітності.doc