4.2.Расчет поступлений теплоты и влаги от остывающей пищи .

В помещениях общественного питания (столовые , кафе , рестораны)в торговых залах имеют место тепло и влагопоступления от остывающей пищи .

Поступление полной теплоты от горячей пищи в обеденном зале , Вт:

Q_г.п. =0,28* g_п* с_п*( t_н.п.- t_к.п.)*n/τ,

где g_п – средняя масса блюд , приходящихся на одного обедающего , кг (обычно около 0,85); с_п – условная теплоемкость блюд , входящих в состав обеда , кДж /( кг *ºС;), ( обычно 3,3); t_н.п.и t_к.п. – начальная и конечная температура пищи ( принимается соответственно 70 и 40 ºС); τ - продолжительность приема пищи ( для ресторанов – 1 ч, для столовых и кафе – 0,5 – 0,75 ч, длястоловыхсамообслуживания0,3ч.

Q_г.п. =0,28*0,85*3,3*(70-40)*52/0,3=1225 Вт,

Одна треть величины Q_г.п.поступает в помещение в виде явной теплоты, а две трети – в виде скрытой .

Влагопоступления от горячей пищи W_г.п. , кг /ч, в торговых залах предприятий общественного питания определяются по величине скрытых теплоизбытков :

W_г.п.=2/3*3,6* Q_г.п./ r_о + с_в.п. *0,5*( t_н.п. + t_к.п.),

где r_о-удельная теплота парообразования воды при нулевой температуре, r_о=2500кДж/кг, с_в.п.- теплоемкость водяных паров, равная 1,8 кДж/(кг* ºС),

W_г.п.=2/3*3,6* 1225/ 2500 + 1,8 *0,5*( 70+ 40)=1,13 кг/ч.

4.3.Расчет теплопоступлений от солнечной радиации.

Исходные данные : Буфет: в помещении имеется четыре окна с ориентацией на З . Географическая широта г. Уфа ϕ =56 ֯с.ш.; площадь окон F_ок = 4(1,8 ⋅2,2) = 15,84 м².

1. Максимальное количество теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации , проникающей через одинарное остекление :

q_п^в =547 Вт/м², q_p^в =122 Вт /м² в период с 7 до 8 часов по табл .2.3 [8] для остекления, ориентированного на З на широте 56 ֯с.ш. Угол между солнечным лучом и окном :

β = arctg(ctgh * cos А_с.о),

где h − высота Солнца ; А_с.о−солнечный азимут остекления . По табл . 2,8 [8] для периода 7 − 8 часов и широты 56̊ принимаем h= 29̊ . По той же таблице принимаем азимут Солнца А_с = 82̊ . Поскольку А_с <90, то по табл . .2.6 [8] при ориентации З и времени до полудня А_с.о = 90 − 82=8̊. Тогда β = arctg(ctg29 * cos8)=0,96̊.

2. Коэффициент инсоляции вертикального остекления:

К_инс.в=(1- (L_в*ctg β-a/H))*(1-( L_г*tg А_с.о−с)/В)),

где H − высота окна ; H= 2,2 м; В − ширина ; В = 1,8 м; а = с = 0, так как отсутствуют внешние солнцезащитные козырьки ; L_г − заглубление остекления от наружной поверхости фасада ( принято 0,13 м, как для кирпичных зданий ); L_г = L_в = 0,13 м.

К_инс.в=(1- (0,13*ctg 60,8-0/2,2))*(1-( 0,13*tg 8−0)/1,8))=0,96.

4. Коэффициент облучения К_обл зависит от углов :

β₁ =Arctg(L_в/H)=Arctg(0,13/2,2)=3,4-вертикальная компонента К_обл.в =1,0

γ₁ =Arctg(L_г/В)=Arctg(0,13/1,8)=4,1-горизонтальная компонента К_обл.г=1,0

К_обл = К_обл.в* К_обл.г=1,0.

5. Удельный тепловой поток от проникающей солнечной радиации через принятое остекление :

q_p =( q_п^в * К_инс.в+ q_p^в *К_обл )* К_отн * τ₂ ,

где К_отн - коэффициент относительного проникновения солнечной радиации ; для окон с тройным остеклением со светлыми жалюзи и толщиной стекла 4 − 6 мм,

К_отн =0,48; τ₂ - коэффициент учета затенения окна переплетами для стеклопакетов, τ₂ =0,7.

q_p =( 547* 0,96+ 122*1)* 0,48 * 0,7=217 Вт/ м² .

6. Суммарное теплопоступление от солнечной радиации через окно при проектировании систем кондиционирования воздуха :

Q_ср =( q_p + q_т )* F_ок ,

При составлении тепловых балансов для расчета систем вентиляции теплопоступления от теплопередачи q_т допускается не учитывать , поэтому в данной курсовой работе имеем :

Q_ср =q_p* F_ок =217*15,84=3437 Вт.